曾  俊

（方大九鋼煉鐵廠）

摘  要  長(zhǎng)期休風(fēng)或空料線高爐在恢復(fù)過(guò)程中必須補(bǔ)足焦炭，確保爐缸熱量充沛，才能保障爐況及時(shí)恢復(fù)到正常水平。

關(guān)鍵詞  九鋼3號(hào)高爐  爐況恢復(fù)  

九鋼3號(hào)高爐1月18日檢修7小時(shí)28分鐘，降料面至13m，采取爆破處理爐身中上部結(jié)瘤。大量的瘤掉落蓋面，加上深料線復(fù)風(fēng)，高爐恢復(fù)初期壓量關(guān)系逐步走緊，并伴有懸料發(fā)生，爐況恢復(fù)存在較大困難。恢復(fù)前期，由于煤氣利用很差，焦炭補(bǔ)入量不足，造成爐缸持續(xù)虧熱，風(fēng)口破損頻繁，進(jìn)而引起休風(fēng)造成爐缸進(jìn)一步惡化；恢復(fù)中期主要采取加焦補(bǔ)熱，但整個(gè)力度和幅度比較大、且回調(diào)偏晚，爐缸持續(xù)受大熱影響后續(xù)恢復(fù)的進(jìn)度，后期采取小計(jì)量補(bǔ)循環(huán)焦操作，確保爐缸熱量的充沛、同時(shí)減少參數(shù)大幅波動(dòng)，爐缸逐步恢復(fù)。

爐況恢復(fù)主要分為四個(gè)階段:第一階段為復(fù)風(fēng)及趕料線階段（1月18日15:28-1月19日4:00），第二階段為爐缸虧熱階段（1月19日4:00-1月20日8:00），第三階段爐缸熱補(bǔ)充階段（1月20日8:00-1月22日16:00），第四階段為逐步提升階段（1月22日16:00之后）。

1  休復(fù)風(fēng)料及恢復(fù)過(guò)程參數(shù)

1.1 休復(fù)風(fēng)料

從表1可以看出：實(shí)際休復(fù)風(fēng)料比計(jì)劃相當(dāng)，焦炭休風(fēng)前多下10噸，復(fù)風(fēng)后多加40噸。爐溫和渣堿度控制合理，降料面深度和預(yù)期相當(dāng)。 

1.2  恢復(fù)過(guò)程參數(shù)

從表2中可以看出:恢復(fù)過(guò)程前兩個(gè)階段表現(xiàn)渣鐵物理熱不足、爐缸脫硫效果比較差；全過(guò)程表現(xiàn)生鐵含[Ti]較高，渣中（Al2O3）含量高。

2  爐況恢復(fù)過(guò)程分析

2.1  數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)

2.2  過(guò)程簡(jiǎn)要分析

2.2.1  第一階段:復(fù)風(fēng)至1月19日4:00。

檢修結(jié)束后，堵8個(gè)風(fēng)口復(fù)風(fēng)，風(fēng)量在40min內(nèi)加至2000m3/min（熱壓190kPa）以上，但因休風(fēng)降料面打水過(guò)多、清理的爐墻結(jié)瘤物覆蓋料面面積大且量多，導(dǎo)致頂溫持續(xù)偏低（低于75℃，復(fù)風(fēng)前期呈下降趨勢(shì)），復(fù)風(fēng)后近2小時(shí)頂溫才小幅上升，故引氣逐步趕料。趕料過(guò)程頂溫維持85-90℃、風(fēng)量2350m3/min左右、礦批26噸，3.5h后料線由13.5m趕至6.5m，料尺不走，透氣性偏差，風(fēng)量逐步萎縮、最低至1850m3/min，采取減風(fēng)塌料、料線深至9m。由于透氣性差，反復(fù)加風(fēng)、減風(fēng)塌料3次，后透氣性改善，料尺開(kāi)始走動(dòng)。

復(fù)風(fēng)后5h左右，爐墻結(jié)瘤物逐步下達(dá)至風(fēng)口，并風(fēng)口區(qū)域滯留，影響回旋區(qū)正常運(yùn)行，同時(shí)吸收大量熱量導(dǎo)致部分風(fēng)口區(qū)域溫度不足，渣鐵不能及時(shí)下達(dá)爐缸而積聚風(fēng)口區(qū)域，引起風(fēng)口破損。

此階段主要是趕料，應(yīng)對(duì)低料、亂聊及爐墻結(jié)瘤物等對(duì)高爐順行的影響。

2.2.2  第二階段:1月19日4:00-1月20日8:00

此階段料線基本維持在4m以內(nèi)，高爐透氣性改善，風(fēng)量逐步加至3000m3/min，開(kāi)風(fēng)口1個(gè)，但由于熱量不足，風(fēng)口破損較多、且漏水較大，導(dǎo)致?tīng)t缸進(jìn)一步虧熱，被迫休風(fēng)更換風(fēng)口和增加堵風(fēng)口操作。并且由于此階段爐缸小涼，持續(xù)硫廢和低物理熱，并且頂溫難控。

此階段主要是摸索調(diào)劑，入爐鋅負(fù)荷持續(xù)維持在非常高的水平（基本維持在2.0kg/t左右，比行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)0.15kg/t高出13倍），容易造成爐缸熱量嚴(yán)重?fù)p失，后續(xù)為活躍爐缸，采取加循環(huán)焦操作，按每10批料加20噸、每30批補(bǔ)加30噸。

2.2.3  第三階段:1月20日8:00-1月22日16:00

此階段前期因爐缸嚴(yán)重虧熱耗礦量低、且高爐負(fù)荷輕透氣性比較好，操作上頂溫難控制，爐頂打水比較頻繁。隨著循環(huán)焦逐步下達(dá)，逐步加風(fēng)改善煤氣利用，中期頂溫基本受控，但因爐缸窩鐵堆積嚴(yán)重、中期開(kāi)風(fēng)口速度偏快、氧氣用量偏大（強(qiáng)化冶煉措施偏快），導(dǎo)致風(fēng)口頻繁破損。

此階段主要是采取提化學(xué)熱來(lái)逐步提升物理熱，而原料中的鈦含量比較高（入爐鈦負(fù)荷7.5kg/t），容易造成高硅高鈦，影響渣鐵流動(dòng)性變差，高爐透氣性和透液性惡化，引起風(fēng)口頻繁燒壞。

2.2.4  第四階段:1月22日16:00-1月25日24:00

此階段爐缸熱量已逐步恢復(fù)，根據(jù)爐缸大小及受風(fēng)情況，逐步加風(fēng)開(kāi)風(fēng)口操作，各項(xiàng)操作參數(shù)逐步恢復(fù)正常。但因鋅負(fù)荷重、爐缸堆積多，需要提升化學(xué)熱確保充足的物理熱；而入爐鈦負(fù)荷持續(xù)偏高，需要控制生鐵[Si]含量。受入爐料影響，操作難度大大增加，參數(shù)出現(xiàn)波動(dòng)會(huì)引起風(fēng)口破損且難控制。鑒于此原因，在后期的恢復(fù)過(guò)程中，采取適當(dāng)控制恢復(fù)節(jié)奏，取得較好的效果。

3  總結(jié)

（1）對(duì)于長(zhǎng)時(shí)間檢修，特別是降料面和炸瘤的高爐，應(yīng)該增加堵風(fēng)口數(shù)量，確保后續(xù)恢復(fù)。1780m3高爐休風(fēng)堵風(fēng)口建議:

（2）對(duì)于長(zhǎng)時(shí)間檢修的高爐，必須采取加循環(huán)焦，每組焦炭根據(jù)實(shí)際摸索情況進(jìn)行調(diào)整。

（3）高爐恢復(fù)過(guò)程中，必須嚴(yán)格控制好下料節(jié)奏，特別是恢復(fù)初期，因料柱偏死且風(fēng)量偏小，更應(yīng)該合理的控制頂溫下料，建議前期頂溫控制在150℃以上且頂溫呈上升趨勢(shì)時(shí)下料。

（4）對(duì)于長(zhǎng)時(shí)間檢修的高爐，必須提前對(duì)休復(fù)風(fēng)原燃料進(jìn)行評(píng)審，并根據(jù)評(píng)審加過(guò)嚴(yán)格進(jìn)料，確保合理的配料結(jié)構(gòu)，同時(shí)降低操作難度，確保爐況快速恢復(fù)。