李  明

（方大九鋼煉鐵廠）

摘  要  因熱風(fēng)爐蓄熱球球床板結(jié)嚴(yán)重，嚴(yán)重影響高爐風(fēng)溫，故制定詳細(xì)的換球方案利用1號高爐中修機(jī)會在較短時(shí)間內(nèi)對熱風(fēng)爐進(jìn)行換球操作。

關(guān)鍵詞  蓄熱球  板結(jié)  換球

1  前言

九鋼1號高爐球式熱風(fēng)爐上次于2014年3月份換球，正常生產(chǎn)時(shí)球床阻損在13~15kPa左右，自2018年左右，熱風(fēng)爐球床阻損逐步升高至18~20kPa左右，至2019年3月份，球床阻損上升至23kPa左右，高爐平均風(fēng)溫由1160℃左右下降至890℃左右，高爐燃耗上升至660kg/t。再加上高爐爐腰、爐腹部位冷卻系統(tǒng)冷卻壁損壞嚴(yán)重，故決定對高爐進(jìn)行停爐中修，同步對熱風(fēng)爐進(jìn)行換球操作。

2  換球?qū)嵺`

2.1  換球前準(zhǔn)備

（1）制定詳細(xì)的換球方案，各階段人員安排，因1#熱風(fēng)爐球頂塌落處理時(shí)間長，為不影響復(fù)風(fēng)節(jié)點(diǎn)，故此次換球進(jìn)度主要以2#和3#熱風(fēng)爐為主，1#熱風(fēng)爐隔離開單獨(dú)處理。為節(jié)約換球時(shí)間，計(jì)劃不用熱風(fēng)爐原有卸球孔卸球，而是采取在卸球孔附近割開一個(gè)2*2m的通道來排球。并在高爐涼爐后期停止燒爐切割爐殼。

（2）零散的熱風(fēng)爐蓄熱球裝袋，裝球溜斗溜槽制作完成。

（3）對熱風(fēng)爐及高爐各溫度點(diǎn)重新進(jìn)行效驗(yàn)，確保溫度點(diǎn)可靠有效。

2.2  涼爐

高爐計(jì)劃中修6天，熱風(fēng)爐換球操作需同步完成，且不能影響到高爐休風(fēng)降料面操作。自3月25日下午15:00高爐開始裝休風(fēng)料，17:00高爐開始降料面，熱風(fēng)爐同步開始涼爐。涼爐操作開始時(shí)3#熱風(fēng)爐開始停止燒爐一直送風(fēng)，1#和2#熱風(fēng)爐一燒一送交替更換送風(fēng)，主要目的是將3#熱風(fēng)爐先涼下來，為熱風(fēng)爐提前進(jìn)行卸球作業(yè)做好準(zhǔn)備。涼爐期間熱風(fēng)爐參數(shù)如下：

因高爐同步降料面，且降料面之前未組織全焦冶煉。而熱風(fēng)爐涼爐至19:30時(shí)3#熱風(fēng)爐拱頂溫度下降至600℃，此時(shí)高爐風(fēng)溫也下降至600℃以下，造成高爐降料面時(shí)爐缸熱量下降較多，故3#熱風(fēng)爐于20:00停止送風(fēng)，改燜爐操作，風(fēng)溫恢復(fù)至750℃以上，高爐繼續(xù)降料面。至24:00左右時(shí)預(yù)計(jì)高爐料線深度降至13米左右，且3#熱風(fēng)爐在燜爐期間拱頂溫度又漲至800℃，故將3#熱風(fēng)爐再次投入并送涼爐，至3月26日1:20時(shí)將3#熱風(fēng)爐再次退出改用助燃風(fēng)涼爐。1#和2#熱風(fēng)爐停止燒爐并兩座熱風(fēng)爐同時(shí)送風(fēng)涼爐閥。2:25時(shí)3#熱風(fēng)爐拱頂下降至710℃左右，且助燃風(fēng)機(jī)涼爐期間拱頂仍持續(xù)上漲，故3#熱風(fēng)爐停止涼爐，通知熱風(fēng)工切斷煤氣管道1m盲板閥后要求二十冶開始割3#熱風(fēng)爐下部卸球孔處爐殼。期間熱風(fēng)爐主要參數(shù)如下：

3#熱風(fēng)爐排球孔切割作業(yè)于4:45完成，開始用挖機(jī)破壞大墻進(jìn)行卸球作業(yè)。5:25 2#熱風(fēng)爐停止送風(fēng)，通知二十冶開始切割爐殼。

2.3  換球

2.3.1  卸球

高爐于6:16料面降至風(fēng)口部位后休風(fēng)，此時(shí)3#已開始卸球，2#熱風(fēng)爐于7:50爐殼切割完成后開始破壞大墻。9:08 3部后八輪、3部挖機(jī)和兩部鏟車作業(yè)配合卸球并及時(shí)運(yùn)走。10:15 1#熱風(fēng)爐卸球孔割開。前期下部的蓄熱球排出比較順利，但是中部及上部蓄熱球呈柱狀板結(jié)比較嚴(yán)重，無法順利卸下，采取在挖機(jī)上安裝重軌進(jìn)行搗打使其松動的方式效率較差，后期采取爆破的方式破壞板結(jié)的蓄熱球進(jìn)行卸球，共計(jì)放炮18次，挖機(jī)卸球后人工對底部剩余的殘球和爐箅子進(jìn)行清理。

2.3.2  裝球

27日中班20:50 2#熱風(fēng)爐卸球及爐箅子清理結(jié)束，開始封爐殼并砌磚， 3#熱風(fēng)爐于3月28日2:58卸球及爐箅子清理完畢，開始封爐殼并砌磚。20:20時(shí)2#和3#熱風(fēng)爐砌筑完畢。3個(gè)熱風(fēng)爐煤氣支管更換完成并且下部卸球孔封板后于22:50開始2#熱風(fēng)爐率先開始進(jìn)行裝球作業(yè)，前期因卸球溜斗角度設(shè)計(jì)不合理、開始裝的回收舊球容易卡在溜斗里造成裝球速度太慢，晚班一邊裝球一邊對2#和3#裝球溜斗進(jìn)行改造，白班時(shí)裝球速度加快，基本上做到5~6分鐘左右裝一袋（約1.2t）。3月30日10:27 2#熱風(fēng)爐裝球結(jié)束，18:10 3#熱風(fēng)爐裝球結(jié)束。2#熱風(fēng)爐裝舊球33袋，高鋁高強(qiáng)球175袋，低蠕變108袋，共計(jì)316袋；3#熱風(fēng)爐裝舊球17袋；高鋁高強(qiáng)球191袋，低蠕變128袋，共計(jì)336袋。

2.4  烘爐

2#、3#熱風(fēng)爐裝球結(jié)束后裝木柴，2#熱風(fēng)爐于19:10開始點(diǎn)火烘爐3#熱風(fēng)爐于3月31日1:15開始點(diǎn)火烘爐，5:20熱風(fēng)爐拱頂溫度達(dá)到400℃以上，開始封上部人孔，準(zhǔn)備引煤氣和助燃空氣點(diǎn)火烘爐。至8:45和9:45兩座熱風(fēng)爐分別點(diǎn)火成功，開始燒爐。高爐于2:15從混風(fēng)管道引冷風(fēng)烘高爐。熱風(fēng)爐烘爐趨勢如表3。

烘爐完成后高爐于17：16復(fù)風(fēng)。

1#熱風(fēng)爐因拱頂坍塌，在拱頂砌筑完成之后高爐于4月4日14:20休風(fēng)48min拆除所有閥門盲板，并在復(fù)風(fēng)后裝木柴于4月5日1:17封檢修人孔，用點(diǎn)火槍點(diǎn)火后燒爐，并于9:50開始送風(fēng)。自此，三座熱風(fēng)爐全部投入運(yùn)行，正常使用。

2.5  換球后使用效果

熱風(fēng)爐換球正常使用后，在快速燃燒期拱頂溫度可達(dá)到1300℃，熱風(fēng)爐冷熱風(fēng)壓差≤15kPa，煙道溫度可以在燒爐后期內(nèi)達(dá)到350℃及以上。熱風(fēng)溫度逐步恢復(fù)至1150℃左右。

3  換球調(diào)查研究

此次換球過程中調(diào)查發(fā)現(xiàn)爐體中部及上部蓄熱球渣化板結(jié)嚴(yán)重，并且上部蓄熱球表面附著有大量的黑色物質(zhì)，主要是煤氣含塵量偏高造成大量瓦斯灰進(jìn)入熱風(fēng)爐，未能隨煙氣排出，附著于蓄熱球表面及空隙中也造成了熱風(fēng)爐壓差上升。

4  今后注意事項(xiàng)及換球操作的可取和不足之處

（1）完善煤氣布袋除塵工藝與設(shè)備、控制好煤氣溫度，確保煤氣含塵≤3mg/m3，減少煤氣瓦斯灰進(jìn)入熱風(fēng)爐內(nèi)。

（2）此次熱風(fēng)爐正常使用后壓差即達(dá)到13~15kPa，應(yīng)是回收舊球強(qiáng)度差，且有部分大顆粒的破球難挑選出去，造成壓差偏高。

（3）采取在熱風(fēng)爐爐身下部切割爐皮開孔卸球可有效的節(jié)約卸球時(shí)間，但是卸球孔上部大墻磚存在較大的塌落風(fēng)險(xiǎn)，故要預(yù)備足夠的大墻磚。

（4）此次制作裝球溜斗的前期準(zhǔn)備工作不到位，裝球溜傾斜角度偏小，并且用氧管做的裝球溜球子溜不動，后用氧氣管加密減小縫隙的措施后稍有改善，以后不建議再用氧氣管制作溜槽，應(yīng)用直徑600mm的管子破開后制作，并且管道傾斜度越大越好；

（5）根據(jù)此次卸球操作的結(jié)果來看，要求卸球前涼爐時(shí)拱頂溫度控制＜600℃沒有太大意義，本人以為≤750℃足夠。拱頂溫度低反而對休風(fēng)時(shí)風(fēng)溫影響較大。

（6）此次換球后烘爐未按照起初制定的烘爐方案執(zhí)行，熱風(fēng)爐溫度上漲較快，應(yīng)也是造成冷熱風(fēng)壓差上升較多的原因之一。