楊軍昌  劉海峰  申  偉

（首鋼長(zhǎng)鋼煉鐵廠）

摘  要  對(duì)長(zhǎng)鋼8號(hào)高爐采用打水空料線法停爐，修補(bǔ)無冷區(qū)以及復(fù)風(fēng)過程進(jìn)行分析、總結(jié)。通過降料面前充分的準(zhǔn)備，周密計(jì)劃.；噴補(bǔ)過程的穩(wěn)妥組織，復(fù)風(fēng)過程各種參數(shù)的合理把控，爐前出鐵的精心組織，實(shí)現(xiàn)了安全，順利，快速的目標(biāo)。噴補(bǔ)造襯后高爐上部爐型趨于規(guī)整，煤氣流分布趨于合理，為高爐長(zhǎng)期穩(wěn)定順行優(yōu)化技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)創(chuàng)造了條件。

關(guān)鍵詞  降料面  噴補(bǔ)造襯  復(fù)風(fēng)

長(zhǎng)鋼8號(hào)高爐有效容積1080m3，2012年4月18日大修開產(chǎn)，至今已安全生產(chǎn)7年多。高爐爐身上部無冷區(qū)段溫度（標(biāo)高2540mm位置）呈上升趨勢(shì)，西南和正東方向爐皮溫度150℃左右，檢修發(fā)現(xiàn)無冷區(qū)粘土磚有大面積侵蝕，整個(gè)段位有不同深度的凹坑。針對(duì)現(xiàn)狀，為確保高爐安全穩(wěn)定生產(chǎn)，高爐于2019年10月23日采用打水空料線法將料面降至指定位置，對(duì)爐身上部爐墻進(jìn)行噴補(bǔ)造襯。休風(fēng)39小時(shí)8分鐘后于24日20:38時(shí)開風(fēng)，27日白班爐況基本恢復(fù)正常，實(shí)現(xiàn)了安全降料面，順利開爐、快速恢復(fù)的目標(biāo)。

1  降料面

1.1  降料面的準(zhǔn)備

爐頂備30袋焦炭，20袋水渣，風(fēng)口平臺(tái)四角各備打水軟管1根（長(zhǎng)度約15m）預(yù)防止頂溫過高引發(fā)其它事情；J1皮帶側(cè)備水渣15t，鏟車一臺(tái)。

1.2  降料面前爐況操作

1）降料面前一天降低生礦比例至5%，適當(dāng)降低煤比。保證爐況穩(wěn)定順行，爐缸工作活躍。保持物理溫度1480—1500℃，[Si]=0.4—0.6%，爐渣堿度R=1.05—1.15倍。

2）停風(fēng)料單。根據(jù)噴補(bǔ)位置，計(jì)劃空料線空間500m3,為確保休風(fēng)后凈焦到達(dá)爐腹上部位置，高爐于10月22日18:40時(shí)退負(fù)荷至2.8，開始下休風(fēng)料，22:30開始下凈焦，具體情況如表1所示。

1.3  降料面操作

高爐從23日00:00開始降料面操作。23日04:00降料面至目標(biāo)位置、雷達(dá)探尺顯示10.0米，最后一爐鐵04：35開鐵口，生鐵含硅量為1.88%，物理熱為1485℃，渣堿度1.17，渣鐵流動(dòng)性良好。05:30停風(fēng)，停風(fēng)后實(shí)際觀察料面剛好露出第九段冷卻壁的凸臺(tái)上沿，實(shí)際測(cè)料面深度12.5m，實(shí)際用時(shí)300分鐘（30分鐘休風(fēng)時(shí)間不計(jì)，正常料線1.5米），每小時(shí)平均降低料線2.2米。

1）爐頂溫度控制

本次降料面采用下停風(fēng)料、爐頂打水、減風(fēng)相結(jié)合的方式控制爐頂溫度，盡量減少向爐內(nèi)的打水量[1]；整個(gè)過程綜合考慮料線、風(fēng)量、風(fēng)溫、打水量、爐頂設(shè)備承受能力等來控制頂溫在337℃左右。降料面期間爐頂溫度變化如圖1所示。

2）爐頂煤氣成分控制

整個(gè)降料面過程中，每小時(shí)分析一次爐頂煤氣成分，重點(diǎn)對(duì)H2和O2含量進(jìn)行監(jiān)控，確認(rèn)爐頂煤氣中H2控制在6%以內(nèi)，O2含量控制在1%以內(nèi)。煤氣成分具體如表2所示：

3）風(fēng)量、風(fēng)壓控制

降料面過程中風(fēng)量、風(fēng)壓的控制要兼顧多個(gè)方面。既要維持不易產(chǎn)生管道行程的煤氣速度，又要不影響降料面進(jìn)程，同時(shí)還要穩(wěn)定煤氣流，避免出現(xiàn)頂壓冒尖現(xiàn)象[2]。還要控制爐頂溫度，適時(shí)對(duì)風(fēng)量進(jìn)行控制。

按計(jì)劃，整個(gè)降料面過程噸焦炭所需風(fēng)量為2800m3/min，降料面到10.0米位置總耗風(fēng)量約504000m3，降料線過程總時(shí)間約為4小時(shí)。而實(shí)際消耗風(fēng)量550990m3，比計(jì)劃多用50990m3。實(shí)際料線12.5米，比計(jì)劃深2.5米。實(shí)際用時(shí)300分鐘（30分鐘休風(fēng)時(shí)間不計(jì)），比計(jì)劃多用60分鐘，原因分析如下。

（1）風(fēng)量使用與計(jì)劃有偏差；計(jì)劃初期使用2900m3/min的風(fēng)量，但實(shí)際上由于料線下降速度過快，爐頂溫度上升過快，不得已提前控制風(fēng)量，到01：00風(fēng)量已減至2400m3/min。降料面過程實(shí)際參數(shù)控制具體如表3所示。

（2）噸焦炭所需風(fēng)量預(yù)計(jì)與實(shí)際有偏差。預(yù)計(jì)噸焦炭消耗風(fēng)量為2800m3/min，實(shí)際噸焦炭消耗風(fēng)量為2660m3/min有偏差。致使在安排控料線的時(shí)間節(jié)點(diǎn)上出現(xiàn)偏差，控料線時(shí)間提前了1小時(shí)，致使控料線深度比計(jì)劃深2.5米。

1.4 停風(fēng)降料面小結(jié)

1）整個(gè)停風(fēng)降料面過程安全平穩(wěn)，未發(fā)生懸料、管道行程，未發(fā)生爆震事故，爐頂煤氣成分在要求控制范圍。

2）設(shè)備運(yùn)行正常。整個(gè)降料面過程設(shè)備運(yùn)行正常，沒有因設(shè)備問題而影響降料面進(jìn)程的。尤其是兩個(gè)機(jī)械探尺和雷達(dá)探尺運(yùn)行正常，給降料面進(jìn)程提供了參考。

3）計(jì)劃中噸焦消耗風(fēng)量2800m3/min是顯略大的，結(jié)合以前噴補(bǔ)經(jīng)驗(yàn)，可采用2660m3/min會(huì)更接近實(shí)際。

4）最后一爐次出鐵，開鐵口時(shí)間最好控制在料面接近指定位置時(shí)。這樣既有靈活調(diào)整的余地，又可縮小偏差。

2  噴補(bǔ)

2.1  噴補(bǔ)前爐型

停風(fēng)后倒流2小時(shí)，爐頂保持通氮?dú)?，頂?80—280℃開點(diǎn)火人孔進(jìn)行爐頂點(diǎn)火，確認(rèn)爐頂點(diǎn)火成功，待火勢(shì)穩(wěn)定后開溜槽大蓋。10:00加水渣約15噸，布料溜槽按20-18°進(jìn)行多環(huán)布料，調(diào)整γ角開度，使水渣盡量均勻覆蓋于料面上。爐頂火邊緣火焰大大減少，中心火較旺。將準(zhǔn)備好的20袋水渣從爐頂投入，中心火焰減小，爐頂溫度到了230℃，爐墻清晰可見，整個(gè)無冷區(qū)圓周方向均有不同程度的侵蝕，其中正北方向比正南方向侵蝕最嚴(yán)重，局部有長(zhǎng)約1200mm，深約300mm的凹坑。

2.2  噴補(bǔ)操作

本次噴補(bǔ)采用濕法噴涂工藝，噴補(bǔ)遵循由下至上的原則，根據(jù)實(shí)際侵蝕情況，采用固定噴補(bǔ)、扇形噴補(bǔ)、圓周噴補(bǔ)，力求爐型規(guī)整、光滑。噴補(bǔ)前對(duì)需噴補(bǔ)部位爐墻進(jìn)行高壓水沖洗，噴涂3小時(shí)后，向爐內(nèi)扔30袋焦炭，防止反彈料結(jié)實(shí)。具體是爐頂覆蓋料完成后，組織爐前堵風(fēng)口，確保風(fēng)口嚴(yán)密。11:00將噴補(bǔ)設(shè)備吊入爐內(nèi)；12:50開始清洗爐墻，13:10清洗完畢。15:00正式開始噴補(bǔ)作業(yè)，20:00噴補(bǔ)完畢，有效作業(yè)時(shí)間5小時(shí)，共計(jì)使用噴補(bǔ)料60噸，噴補(bǔ)結(jié)束后高爐進(jìn)入自然烘爐狀態(tài)。噴補(bǔ)前、后對(duì)比如圖2所示

2.3  噴補(bǔ)小結(jié)

1）爐頂加入水渣。一方面有利于降低爐內(nèi)料面溫度，使噴補(bǔ)機(jī)器能正常工作(噴補(bǔ)機(jī)器與料面保持一定的距離3米左右，也是為降低料面溫度對(duì)機(jī)器的烘烤)；另一方面有利于造渣，使復(fù)風(fēng)后的爐渣能順利流出爐外（反彈料是高硅高鋁高熔點(diǎn)的物質(zhì)，在當(dāng)時(shí)爐內(nèi)溫度條件很難熔化，所以要選擇在爐內(nèi)溫度條件下形成流動(dòng)性熔渣）。高爐在停風(fēng)后，爐頂布料設(shè)備還得正常運(yùn)行一段時(shí)間，待水渣布進(jìn)爐內(nèi)后，爐頂設(shè)備再停止工作。確保對(duì)爐內(nèi)溫度的有效控制，噴補(bǔ)操作的有序進(jìn)行。

2）反彈料減少。整個(gè)噴補(bǔ)過程有效作業(yè)時(shí)間5小時(shí)，共計(jì)使用噴補(bǔ)料60噸，目測(cè)反彈料約有4-5t,反彈率約在8%左右水平。

3）高壓水清洗爐墻。采用高壓力小水量的清洗機(jī)對(duì)爐墻進(jìn)行徹底清洗。不僅可將浮塵徹底清洗干凈，還可將小塊渣皮，松動(dòng)耐火磚等打掉，使之露出原基體表面，以使噴補(bǔ)料能與之更牢固的粘結(jié)。

3  復(fù)風(fēng)

本次復(fù)風(fēng)采用帶風(fēng)裝料，先下28.8噸焦炭和3噸螢石，整個(gè)裝料體積約470m3，裝料至雷達(dá)料線3.7m，布料角度為19°。復(fù)風(fēng)料礦批12t，負(fù)荷2.5，采用5+2方式（5批正常料帶2批循環(huán)焦炭全負(fù)荷1.78）配比：79%機(jī)燒+10%球團(tuán)+11%高硅礦，布料方式為單環(huán)23°（6），根據(jù)邊緣氣流變化，擴(kuò)大布料角度，隨爐況好轉(zhuǎn)逐漸恢復(fù)礦批、負(fù)荷、布料矩陣。

3.1  復(fù)風(fēng)操作

10月24日18：00開始裝爐，料線3.7米，20:38開風(fēng)。堵5#、6#、7#、8#、9#、10#風(fēng)口，開14個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，送風(fēng)面積為0.1528m2，風(fēng)量650m3/min，風(fēng)壓58kp，風(fēng)溫700℃，標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速71Nm/s，透氣性指數(shù)18.7，南探尺3.88，北探尺3.72。21:10加風(fēng)至720m3/min，透氣性指數(shù)16.0，料尺不動(dòng)。從此時(shí)開始高爐明顯不接受風(fēng)量，風(fēng)量逐漸減小，風(fēng)壓逐漸上升。24:00風(fēng)量325m3/min，風(fēng)壓119kp，風(fēng)溫700℃，透氣性指數(shù)1.3。25日01:00風(fēng)量277m3/min，風(fēng)壓125kp，風(fēng)溫700℃，透氣性指數(shù)0.9，壓量關(guān)系達(dá)到最低點(diǎn)。開風(fēng)至此已有262分鐘，為打破局面，恢復(fù)爐況臨時(shí)指揮組決定，強(qiáng)行加風(fēng)進(jìn)行破壞，01:25加風(fēng)至467m3/min，透氣性指數(shù)1.7；04:25加風(fēng)至1013m3/min，透氣性指數(shù)3.7；06:00加風(fēng)至1161m3/min，透氣性指數(shù)4.1，料尺不動(dòng)；截止目前風(fēng)壓高高低低，上上下下時(shí)有波動(dòng)，但在本次加風(fēng)后風(fēng)壓開始持續(xù)上升，06:11開始減風(fēng)，減風(fēng)過程中風(fēng)壓還是持續(xù)上升，06:28放風(fēng)坐料，06:50料線塌落至10.5米，06:51復(fù)風(fēng)，回風(fēng)后，風(fēng)量1350m3/min，風(fēng)壓90kpa，透氣性指數(shù)22.4；之后開始邊趕料線，邊加風(fēng)，邊增用風(fēng)溫。13:58加風(fēng)至1860m3/min，透氣性指數(shù)10.8，北料尺探住4.3米，14:26兩個(gè)料尺均探住，南探尺3.8米，北探尺4.1米，風(fēng)量1869m3/min，風(fēng)壓198kpa，風(fēng)溫733℃，頂壓48kpa，透氣性指數(shù)10.0。16:46加風(fēng)至2093 m3/min，捅5號(hào)風(fēng)口，在捅風(fēng)口過程中，風(fēng)口小蓋故障，16:55減風(fēng)至1370m3/min處理，17:13捅開5號(hào)風(fēng)口，17:10開始加風(fēng)，17:46加風(fēng)至2050m3/min，19:00富氧，20:00噴煤，23:59捅開6#風(fēng)口，至25日結(jié)束前都在穩(wěn)定風(fēng)量，沒有進(jìn)行加風(fēng)。26日00:30開始加風(fēng)，03:03捅開7號(hào)風(fēng)口；09:10捅開8號(hào)風(fēng)口；12:10捅開9號(hào)風(fēng)口；至12:18加風(fēng)至2648m3/min，風(fēng)壓275kp，頂壓135kpa，風(fēng)溫935℃，透氣性指數(shù)12.3，南探尺2.3米，北探尺2.4米，爐況整體恢復(fù)情況較好。12:22加風(fēng)至2661m3/min，此次加風(fēng)后，風(fēng)壓頂壓出現(xiàn)波動(dòng)，12:55減風(fēng)至2530 m3/min，13:01風(fēng)壓頂壓出現(xiàn)波動(dòng)劇烈，爐況出現(xiàn)管道行程，13:55減風(fēng)至1030m3/min，15:40休風(fēng)更換11號(hào)漏水風(fēng)口，又破壞管道行程。

10月26日16:48開風(fēng)，堵10#、11#風(fēng)口。開風(fēng)后的主要思路是平穩(wěn)過度爐溫，尤其是要消除休風(fēng)前管道行程的影響和開風(fēng)煤氣流重新分布及爐缸熔化涼渣鐵及擴(kuò)大過程中帶來的變化。10月27日夜班逐步恢復(fù)煤量、風(fēng)溫使用，消除了上述因素的影響，白班開始進(jìn)入全面恢復(fù)間段。23:00使用南場(chǎng)出鐵，至此高爐全面恢復(fù)正常生產(chǎn)。

3.2  爐前出鐵

1）開風(fēng)前預(yù)先用搗打料將北場(chǎng)貯鐵式大壕變?yōu)楦墒酱蠛?，用氧氣管將北鐵口燒透，前端約500mm用有水炮泥堵口，后端用低強(qiáng)度炮泥堵好，以便于復(fù)風(fēng)后能夠及時(shí)打開鐵口。

2）開風(fēng)后2小時(shí)22:37-22:52出第一爐鐵，出鐵約10T。00:33-02:15 第二次出鐵， [Si]2.39%，[S]0.010%，出鐵約10T。之后又出2爐次，均未過撇渣器。到06:14開第五爐鐵口后，過撇渣器。之后，合理安排爐前人員，渣壕、鐵壕的清理分開組織，縮短時(shí)間出鐵間隔，安全及時(shí)打開鐵口排盡渣鐵，為爐內(nèi)恢復(fù)創(chuàng)造條件。待風(fēng)口恢復(fù)至全風(fēng)口的80%后再用另一個(gè)鐵口出鐵。

3.3  復(fù)風(fēng)小結(jié)

1）懸料處理。處理懸料，一是要出盡渣鐵，二是要有足夠空間，三是要預(yù)防爐涼。處理懸料要徹底，盡量避免出現(xiàn)反復(fù)。否則處理難度會(huì)越來越大，損失也會(huì)越來越大。本次開風(fēng)后料尺不動(dòng)，在10月24日21:10加風(fēng)后發(fā)現(xiàn)高爐明顯不接受風(fēng)量，風(fēng)壓升高，風(fēng)量降低，到25日01:25開始強(qiáng)行加風(fēng)，再到06:28放風(fēng)坐料間隔近10個(gè)小時(shí)；操作上相對(duì)保守，如果在10月24日24:00風(fēng)量萎縮至325m3/min，透氣性指數(shù)下降1.3時(shí)就開始強(qiáng)行加風(fēng)，這樣還能節(jié)約一個(gè)半小時(shí)的時(shí)間。

2）風(fēng)量穩(wěn)定運(yùn)行一個(gè)冶煉周期。即在風(fēng)量恢復(fù)到一定水平時(shí)，要穩(wěn)定風(fēng)量運(yùn)行一段時(shí)間，我們的經(jīng)驗(yàn)是要大于或等于一個(gè)冶煉周期的時(shí)間。在10月24日17:46加風(fēng)至2050m3/min，19:00富氧，20:00噴煤，23:59捅開6#風(fēng)口，至26日00:30前都在穩(wěn)定風(fēng)量，沒有進(jìn)行加風(fēng)。充分給予爐內(nèi)氣流自行調(diào)節(jié)時(shí)間；給予找出風(fēng)溫使用，爐溫爐渣堿度調(diào)節(jié)平臺(tái)的時(shí)間；給予爐缸熔化、排出熔化物的時(shí)間，給予爐前配套爐內(nèi)冶煉進(jìn)程的時(shí)間。

3）恢復(fù)過程中異常情況處理。在恢復(fù)過程中極易發(fā)生爐況事故，對(duì)這種異常情況的處理好壞，會(huì)直接影響恢復(fù)進(jìn)程。本次恢復(fù)過程中，26日夜班后期發(fā)現(xiàn)11號(hào)風(fēng)口漏水，考慮夜班環(huán)境和人員疲勞因素，沒有決定立即更換，而是采取臨時(shí)措施，加強(qiáng)冷卻監(jiān)護(hù)等待到白班更換。到26日白班加風(fēng)至2660m3/min，風(fēng)壓頂壓出現(xiàn)波動(dòng)，減風(fēng)至2530 m3/min后風(fēng)壓頂壓出現(xiàn)波動(dòng)劇烈，爐況出現(xiàn)管道行程，于是立即休風(fēng)，更換漏水風(fēng)口，同時(shí)消除管道行程。

4）關(guān)鍵時(shí)間段的把控。在爐況全面恢復(fù)過程中，風(fēng)量、風(fēng)溫、負(fù)荷、礦批、氧氣量逐步向正?？繑n，要注意隨著爐缸逐步擴(kuò)大，煤氣流隨著風(fēng)口逐個(gè)捅開和裝料制度的調(diào)整會(huì)重新分布，這個(gè)過程中要控制好爐溫，要掌控好綜合負(fù)荷水平，平穩(wěn)過渡，避免爐況出現(xiàn)反復(fù)。

5）爐渣堿度控制。在恢復(fù)爐況過程中爐渣堿度一般都控制的比較低，主要是降低爐渣粘度，改善流動(dòng)性。本次開風(fēng)料單按2.5%的含硅量，1.0倍的爐渣堿度預(yù)調(diào)控爐料配比。使用79%機(jī)燒+12%球團(tuán)+11%高硅礦的爐料結(jié)構(gòu)配比，另配加80kg/批的螢石。待開風(fēng)料下達(dá)爐缸后，生鐵中硫含量升高，造成出格鐵，持續(xù)時(shí)間比較長(zhǎng)，具體生鐵成分和爐渣堿度控制情況見表4。分析原因與加螢石使用量大有關(guān)，開風(fēng)后先是加入3噸螢石，然后按噸鐵11kg/tFe配加螢石。一方面螢石會(huì)消耗爐缸熱量，在開爐初期爐缸溫度本身就低的情況下，無異于雪上加霜，不利于脫硫。另一方面，螢石的主要成分是CaF2，它進(jìn)入爐渣后化驗(yàn)分析時(shí)一律將爐渣中的Ca分離子當(dāng)做CaO中的Ca分離子，因而出現(xiàn)化驗(yàn)堿度比實(shí)際堿度高的假象。在開爐渣堿度本身調(diào)控就低的情況下，會(huì)造成實(shí)際爐渣堿度更低，嚴(yán)重影響脫硫。所以在開風(fēng)料中使用螢石時(shí)，除去保證充沛的熱量外，還要對(duì)爐渣堿度進(jìn)行調(diào)整。

關(guān)于使用螢石期間，爐渣堿度的調(diào)控，有的廠經(jīng)驗(yàn)是每增加5kg/tFe螢石對(duì)應(yīng)上調(diào)1%的燒結(jié)礦比例，才能保證脫硫效率不變[3]。我們總結(jié)的經(jīng)驗(yàn)是螢石加入量在10kg/tFe時(shí)，爐渣堿度控制要比不用螢石時(shí)提高0.05倍。在鐵水物理溫度達(dá)到1480℃以上時(shí)，這個(gè)值按0.04倍調(diào)控。在就是開風(fēng)后集中加入3噸螢石，它的主要目的是減弱反彈料對(duì)高爐的影響，緩解復(fù)風(fēng)初期的爐缸堆積，盡快活躍爐缸。所以如采取集中加入的方式，它的加入量可參考反彈料的量，我們的經(jīng)驗(yàn)是用反彈料量的20%-25%。至于復(fù)風(fēng)料中是否需要每批都帶螢石及帶多長(zhǎng)時(shí)間，這要結(jié)合停風(fēng)前的爐況，停風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)短，高爐熱量損失，及開風(fēng)后渣鐵流動(dòng)性綜合判斷酌定。從本次復(fù)風(fēng)運(yùn)行情況看，開風(fēng)后集中加入螢石的量過多，復(fù)風(fēng)料中配加80kg/批的螢石，用量過大，使用時(shí)間過長(zhǎng)了。

4  噴補(bǔ)效果

此次重點(diǎn)對(duì)無冷卻區(qū)及以下十二段、十一段位置進(jìn)行噴補(bǔ)，無冷區(qū)圓周方向噴涂厚度均勻，表面基本平滑。高爐復(fù)風(fēng)后測(cè)量無冷區(qū)爐殼溫度基本維持在30～40℃左右水平，較噴補(bǔ)前爐殼溫度下降明顯，取消爐殼外部打水。高爐噴涂后，上部爐型近似于新開爐爐型，煤氣流的第三次分布趨于合理，高爐邊緣氣流容易控制，中心氣流穩(wěn)定，料線走勢(shì)更加均勻順暢，延長(zhǎng)了高爐使用壽命。

5  結(jié)束語

1）噴補(bǔ)前的充分準(zhǔn)備是整個(gè)停風(fēng)、噴補(bǔ)、恢復(fù)過程順利進(jìn)行的前提。包括停風(fēng)前對(duì)機(jī)械探尺，雷達(dá)探尺的校對(duì)，對(duì)噴補(bǔ)材料的準(zhǔn)備，參與人員對(duì)方案的學(xué)習(xí)等。

2）停風(fēng)料和復(fù)風(fēng)料的合理安排，保證適宜的透氣性，保證充沛的爐溫和爐渣堿度，保證渣鐵良好的流動(dòng)性，是爐況恢復(fù)的基礎(chǔ)。

3）恢復(fù)過程中加風(fēng)和開風(fēng)口進(jìn)程合理把控，爐溫過渡基本平穩(wěn)，爐前出鐵與爐內(nèi)進(jìn)程配套，保證安全及時(shí)出凈渣鐵是爐況恢復(fù)的關(guān)鍵。

6  參考文獻(xiàn)

[1] 張賀順．首鋼2號(hào)高爐空料線降料面實(shí)踐[J]．煉鐵，2007，（3），16-18．

[2] 周傳典．高爐煉鐵生產(chǎn)技術(shù)手冊(cè)[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2003，449-451．

[3] 季瑞超 馮忠良.唐鋼2#高爐使用螢石洗爐實(shí)踐[J]. 河北冶金2017，（9），43-46.