劉立廣  陳生利

（寶武集團韶關鋼鐵有限公司)

摘要為了使6號高爐封爐復風后的爐況快速恢復，本次高爐封爐料采用了三段式爐料結構，分別是凈焦段＋凈焦熔劑段＋焦炭熔劑負荷料段．復風前進行鐵口埋氧槍加熱爐缸措施．復風后，高爐渣鐵物理熱充沛，渣鐵排放通暢，高爐接受風量，爐內下料順暢．本次6號高爐的封爐料加入合理，達到了高爐順利復風、爐況快速恢復的目的。

關鍵詞高爐封爐復風

韶鋼6號高爐爐容1050m3，設計年產(chǎn)煉鋼生鐵90萬t。根據(jù)韶鋼實際和國內高爐冶煉發(fā)展趨勢采用廠如下技術：采取料車上料、頂燃式熱風爐、高溫區(qū)使用鑄鋼冷卻壁、小沖渣等設計。高爐投產(chǎn)后，各項技術經(jīng)濟指標居于國內同類型高爐前列．2月為配合鋼后計劃檢修，6號高爐也同步對爐臺下鐵水稱量系統(tǒng)進行改造，滿足鐵包一罐制需要．稱量系統(tǒng)改造期間6號高爐進行休風封爐。

從以往高爐封爐復風情況來看，封爐后的高爐由于高爐爐缸有冷凝渣鐵，封爐復風比新建高爐開爐更加困難．以往高爐的封爐料大多采用全焦封爐，這雖然有利于加熱爐缸，但也會引起連續(xù)爐溫高，容易燒損風口，延長高爐達產(chǎn)時間，增加高爐成本．針對以往封爐料的弊端，本次高爐封爐料采用了分段式封爐料．現(xiàn)將休風封爐以及復風操作情況總結如下．

1封爐配料

高爐封爐料加入是否科學合理，直接影響高爐復風后的各項操作，對高爐順產(chǎn)、達產(chǎn)有決定作用[1].六號高爐本次封爐休風料主要借鑒近年6號高爐及8號高爐封爐及開爐經(jīng)驗制定，配料總方案如下：

l）具體高爐封爐爐料結構如表l、表2、表3所示．

2）封爐裝入休風料總焦比（含凈焦）為5.48t/t，裝入休風料體積約862.65m3.

3）空焦段以上部位爐料控制要求：爐渣二元堿度按1.05控制，目標鐵水［Si]:4.0%；爐渣：Al2O3控制在≤13%,Mgo≥8.0%．通過加入硅石、白云石、石灰石、錳礦、瑩石調整爐渣成分[2].

4）凈焦段爐料加至高爐爐腰，空焦段爐料加至高爐爐身上部，高爐爐身上部為2.2t/t負荷料．

2高爐休風過程操作

1）高爐5日開始進行洗爐（熱洗），洗爐的控制參數(shù)為：[Si]=0.5％-0.7％、R=1.00~1.05、[Mn]＝0.8%,保證爐缸熱量充沛，PT（鐵水溫度）≥1475℃．

2）高爐5日中班改低煤比冶煉，噴煤比由140kg/t逐步降至100kg/t;22:00開始上休風料；6日2:00高爐全停煤，4:30休風料加完（合計焦炭446t，礦石合計123t);5:30高爐休風，休風料線1200mm；末次鐵PT:1485℃，鐵水[Si]0.6%。

3高爐復風操作

25日10:16高爐復風，初始風量550m3/min．利用1號鐵口上方的4個風口送風．12：15高爐開始引煤氣，12:20高爐改高壓操作，18:00高爐風量達到1050m3/min.

26日7:20高爐鐵水過避渣器進鐵包，9:50高爐開始噴煤，15:00高爐開始富氧，16:00高爐全風口送風，20:30高爐恢復全風2300m3/min.

3.1高爐風里恢復

高爐復風初始風量550m3/min，送風比為0.5,風溫800℃．送風風口為靠近1號鐵口的1、2、19、20號風口，送風面積0.052m2.10:31開始2#、19#風口有亮光，19#風口10:40有亮光、1#風口11:00有亮光．風口亮后按照50m3/min的速度逐步增加風量．19:00高爐風量達到1050m3/min，此時高爐軟熔帶逐步形成，為避免引起爐況波動，高爐風量穩(wěn)定一個冶煉周期待軟熔帶穩(wěn)定后再增加風量[3].26日1:00后高爐壓量關系匹配，渣鐵物理熱充足，開始再次增加風量，高爐接受風量能力較強，20:30高爐恢復全風2300m3/min．整個加風過程基本與計劃加風過程相符合．高爐計劃風量與實際風量見圖1.

為了確保高爐加風過程中生成合適的操作爐型，高爐必須對理論燃燒溫度進行控制[4]．通過調節(jié)風溫和鼓風濕分維持理論燃燒溫度在2100~2300℃之間．

3.2爐前出鐵

高爐復風前在鐵口提前埋入煤氧槍，利于充分加熱爐缸下部和風口區(qū)生成的液態(tài)渣鐵順利下行到鐵口，也便于爐前順利開鐵口．25日11:12爐前拔出煤氧槍，用氧氣管燒開鐵口，燒通后立即來渣，出渣5分鐘，出渣約3t，之后噴出少量焦炭．11:36鐵口大噴，高爐堵口．前期渣鐵溫度低，渣鐵分離效果不好，為確保安全沖制水渣，前幾次鐵安排進干渣坑[5]．隨著鐵次的增加，渣鐵溫度明顯提高，流動性和渣鐵分離效果越來好．26日7:20高爐開始渣鐵過避渣器，共出鐵約150t，鐵水成分（pt：1429℃，[Si]=2.628,[S]:0.107)．高爐前期出渣鐵情況見表4.

3.3高爐負荷與富氧噴煤操作

高爐要盡快達產(chǎn)的必要條件之一就是降低鐵水硅含量，而降硅的重要手段是提高焦炭負荷、富氧噴煤[6].為了確保爐缸熱量充足，六號高爐復風后繼續(xù)上輕負荷料（負荷2.2),25日21:30開始逐步增加焦炭負荷，26日9:50高爐開始噴煤，14:00高爐開始富氧，高爐噴煤后理論燃燒溫度按照2150~2250℃進行控制，17:30焦炭負荷加到4.0．六號高爐復風后爐況順行良好，富氧噴煤提高高爐冶煉強度，促進了高爐降硅[7]，僅用兩天時間鐵水硅含量就逐步降至0.5,6號高爐產(chǎn)量28日達到3100t，利用系數(shù)2.95，高爐實現(xiàn)了快速達產(chǎn)．6號高爐復風后焦炭負荷變化和鐵水成分見圖2、圖3.

3.4高爐開風口操作

高爐開風口可以為進一步增加風量創(chuàng)造條件，但若時機把握不好也會影響高爐爐溫控制反而影響加風節(jié)奏[8].6號高爐捅風口參照以下條件：①高爐風量、風壓關系匹配，風壓加到位；②爐內下料順暢，無崩、懸料；③爐溫充沛，爐外出鐵正常；④準備捅開風口的風口水溫差有較明顯的上升．本次6號高爐開風口時機比較合適，高爐整個開風口過程基本與計劃一致．高爐送風面積變化具體見圖4.

4復風后高爐指標

6號高爐復風后，爐況恢復較順利，高爐爐況穩(wěn)定順行，高爐快速達產(chǎn)，經(jīng)濟技術指標也快速達到休風前水平．具體休風前后經(jīng)濟指標對比見表5.

5結論

1）本次6號高爐封爐料采用了三段式爐料結構，分別是凈焦段＋凈焦熔劑段＋焦炭熔劑負荷料段．從復風進程來看，本次封爐料加入合理，復風后高爐爐溫充足，爐況快速恢復到正常水平．

2）開風口的時機把握可以參考風口水溫差變化來判斷，水溫差明顯上升，且爐溫充足可以開風口．

3）復風前鐵口打入煤氧槍能充分加熱爐缸下部和鐵口區(qū)域，打通風口和鐵口間的通道，利于風口區(qū)生成的液態(tài)渣鐵順利下行到鐵口，也便于爐前順利開鐵口排放渣鐵．

4）高爐復風過程中要重視理論燃燒溫度的管理，通過風溫、加濕等手段確保理論燃燒溫度在2150~2250℃的控制范圍．

參考文獻：

[1]劉振均．寶鋼大型高爐的開爐操作[J]．煉鐵，2005,24（增刊1)(149):50-53.

[2]朱仁良．寶鋼大型高爐操作與管理[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2015．

[3]張殿有．高爐冶煉操作技術[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2010.

[4]李湘，余映紅.2號高爐燜爐及開爐恢復實踐[J]．江西冶金，2015(1):11-15.

[5]管財堂，劉廣全，莫云星．新鋼6號高爐全焦開爐實踐[J]．煉鐵，2010(2):28-30.

[6]劉立廣．韶鋼8號高爐開爐快速達產(chǎn)實踐[J]．煉鐵，2010(2):=15-18.

[7]賈艷，李文興．高爐煉鐵基礎知識[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2007.

[8]由文泉，趙民革．實用高爐煉鐵技術[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2004.