譚其勇  李延宏

（四川省達(dá)州鋼鐵集團(tuán)有限責(zé)任公司煉鐵廠）

摘  要  2020年3月27日達(dá)鋼480m3高爐因1#風(fēng)口燒穿緊急休風(fēng)，噴出大量的爐渣及焦炭，燒壞了1#風(fēng)口大中小套，其余風(fēng)口全部罐渣。緊急休風(fēng)34h，復(fù)風(fēng)爐況恢復(fù)進(jìn)程順利，24h內(nèi)全部參數(shù)達(dá)到正常水平。 本文主要分析了風(fēng)口燒穿的原因，并對爐況恢復(fù)進(jìn)行了全面的技術(shù)總結(jié)，供今后生產(chǎn)參考借鑒。

關(guān)鍵詞  風(fēng)口燒穿  快速恢復(fù)

1  引言

達(dá)鋼480m3高爐設(shè)計(jì)14個(gè)風(fēng)口，爐頂裝備PW無鐘爐頂布料設(shè)備，料車上料，配置AV45-12軸流風(fēng)機(jī)一臺，D1800-350/98風(fēng)機(jī)為備用風(fēng)機(jī)。

第二代爐齡2012年10月開爐已經(jīng)8年多，2019開始一直采用釩鈦礦冶煉，爐渣（TiO2）達(dá)到18-20%。2020年以來，高爐鐵口淺（0.5-1.1m），一直困擾高爐生產(chǎn)，渣鐵排放不均勻，爐內(nèi)受渣鐵排放影響，爐內(nèi)經(jīng)常控風(fēng)操作。2020年3月27日2:00因連續(xù)爐渣排放不凈，導(dǎo)致渣液面上升燒壞風(fēng)口。

2  事故的過程及原因

達(dá)鋼480m3高爐冶煉釩鈦磁鐵礦，3月26日中班礦批16.5t，焦炭負(fù)荷4.1t/t；風(fēng)量1530m3/min、熱風(fēng)壓力255kPa、富氧量2000m3/h，21:00前爐況穩(wěn)定順行，但爐溫上限，因鐵口僅0.8m渣鐵排放不均，放鐵前后料速不均，爐溫繼續(xù)上行。第四爐鐵口打開后有卡塞噴濺現(xiàn)象，渣顯稠，有泡沫渣現(xiàn)象。因爐內(nèi)長時(shí)間欠渣鐵，全壓差升高，采取停氧、減風(fēng)操作，料速連續(xù)變慢。

3月27日夜班接班分析，上班整體爐溫偏高，理論渣鐵未排出，欠渣較多，看發(fā)現(xiàn)風(fēng)口中小套水溫差上漲明顯，0:15分減風(fēng)10kPa，0:32出鐵，因鐵口噴濺至除塵罩擋板，在渣量較大的情況下被迫堵口，共放鐵21min，排渣14min，0:30分再次減風(fēng)。1:14組織第二次出鐵，1:56來渣，2:00左右發(fā)現(xiàn)1#風(fēng)口與直吹管之間燒穿來渣，按緊急休風(fēng)預(yù)案采取緊急減風(fēng)，大量焦炭及爐渣吹出，燒壞了1#大、中、小套，14個(gè)風(fēng)口全部罐渣。

通過以上過程分析，本次事故的主要原因有：

（1）連續(xù)性爐溫[Si+Ti]上限，渣鐵流行性下降，造成出鐵出渣不順暢，出渣出鐵時(shí)間不均勻，渣鐵沒有排好。夜班爐溫下行時(shí)，渣量大，但因鐵口淺噴濺嚴(yán)重，出渣時(shí)間僅14min被迫堵口，爐內(nèi)的渣量急劇增加，爐缸渣液面上升至風(fēng)口。

（2）為了保鐵口深度，1#、14#風(fēng)口采用前端用耐材自制加長至340mm（正常風(fēng)口長度280mm）φ80mm（正常風(fēng)口φ110mm）的風(fēng)口，該區(qū)域進(jìn)風(fēng)量小爐缸不活，爐渣向爐缸滲透能力比其他風(fēng)口差，爐缸渣液面上升至風(fēng)口時(shí)， 1#、14#風(fēng)口燒壞的幾率最大。

（3）由于釩鈦礦冶煉對爐溫控制和出鐵要求相當(dāng)高，長期性的淺鐵口一直困擾高爐生產(chǎn)，渣鐵排放不均勻，爐內(nèi)受渣鐵現(xiàn)象較明顯，又增加了工長控制爐溫的難度。

3  快速恢復(fù)過程

3.1  燒通鐵口與風(fēng)口

安裝好風(fēng)口中套后，使用氧管燒出鐵口區(qū)域的凝渣鐵，確認(rèn)風(fēng)口以上區(qū)域焦炭松散，燒氧過程中渣液不再往外流，且風(fēng)口有前有負(fù)壓抽力才安裝風(fēng)口小套。燒風(fēng)口的同時(shí)燒鐵口，對鐵口區(qū)域進(jìn)行加熱，有渣鐵流出才決定復(fù)風(fēng)。

3.2  補(bǔ)焦及負(fù)荷料的選擇

由于緊急休風(fēng)時(shí)，高爐內(nèi)全是重負(fù)荷料，爐內(nèi)需要足夠的熱量，所以加入足夠的凈焦和合適的焦炭負(fù)荷對爐況恢復(fù)相當(dāng)重要。復(fù)風(fēng)后料線無影，加凈焦60噸，5批負(fù)荷料后再加20噸凈焦填料線及補(bǔ)充熱量，礦批及負(fù)荷料的選擇見表1。

3.3  送風(fēng)的選擇

3月28日12:35復(fù)風(fēng)時(shí)僅采用1#風(fēng)口送風(fēng)，全風(fēng)溫送風(fēng)，送風(fēng)初始風(fēng)量為200m3/min，熱風(fēng)壓力50kPa。復(fù)風(fēng)后繼續(xù)加大氧管燒鐵口的力度，18:00鐵口渣鐵量較大，且鐵口大噴吹。確定風(fēng)口與鐵口完全連通，18:06開14#風(fēng)口，兩個(gè)風(fēng)口送風(fēng)。由于前期爐內(nèi)全是重負(fù)荷料，渣鐵溫度低（1350-1380℃），開風(fēng)口進(jìn)程慢，僅開3個(gè)風(fēng)口（1#、2#、14#）過渡重負(fù)荷料。3月29日夜班鐵水溫度好轉(zhuǎn)達(dá)到1400℃以上，逐漸加風(fēng)開風(fēng)口高爐接受（29日8:00開至9個(gè)風(fēng)口），隨著送風(fēng)風(fēng)口的增加，凈焦及輕負(fù)荷到達(dá)后，鐵水溫度逐漸提高至1450℃以上，加快開風(fēng)口進(jìn)程，12:50風(fēng)口全開，風(fēng)量恢復(fù)至1550m3/min，15:28噴煤富氧，復(fù)風(fēng)后24h爐況的全面恢復(fù)。

3.4  裝料制度

爐況恢復(fù)過程中，裝料制度和送風(fēng)制度相適應(yīng)。應(yīng)根據(jù)風(fēng)口數(shù)目、風(fēng)量大小選擇合適的平臺寬度、角度，維持兩道氣流分布，有利于加風(fēng)，加快爐況恢復(fù)進(jìn)程，具體裝料制度調(diào)整見下表2。

4  經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

（1）釩鈦礦冶煉控制區(qū)間窄，控制合適爐溫、堿度是出好渣鐵的關(guān)鍵，特別是[Si+Ti]的控制，爐溫偏離控制范圍時(shí)要及時(shí)糾偏，降爐溫要準(zhǔn)，提爐溫要狠。當(dāng)渣中（TiO2）18～20%的冶煉條件下，[Si+Ti]:0.25-0.40%為最佳，爐渣堿度R2:1.10～1.15倍。

（2）出現(xiàn)緊急事故休風(fēng)時(shí)，第一時(shí)間從放風(fēng)閥放風(fēng)，盡快休風(fēng)，減少事故損失。休風(fēng)過程中要做到快速冷靜，過程中必須確保煤氣系統(tǒng)、噴煤富氧的安全。

（3）無計(jì)劃重負(fù)荷休風(fēng)時(shí)間長，復(fù)風(fēng)前對風(fēng)口及鐵口進(jìn)行燒氧作業(yè)，復(fù)風(fēng)后持續(xù)對鐵口燒氧加溫，確認(rèn)風(fēng)口與鐵口聯(lián)通，是本次快速恢復(fù)的前提。

5  參考文獻(xiàn)

[1] 齊萬兵，匡洪峰，曹旭博.韶鋼2200m3高爐無計(jì)劃長期停爐恢復(fù)爐況實(shí)踐[J].南方冶金，2018.06.

[2] 朱偉君.A高爐2014年?duì)t況失常的處理與分析[J].安徽冶金，2015.04.

[3] 董艷忠，劉志朝，靳志剛. 邯寶2號高爐風(fēng)口燒穿事故的處理[J].煉鐵，2012.03.