仝興武   李  軍

（河北津西鋼鐵集團股份有限公司）

摘  要  津西股份6#高爐因疫情原因于2020年2月停爐檢修。為響應國家有序復工復產(chǎn)號召，于2020年3月6日對6#高爐進行開爐,通過科學制定開爐方案，實現(xiàn)了14.5小時開全風口,17.5小時開始噴煤,開爐第2天利用系數(shù)達 3.6 t/（m3·d），實現(xiàn)了高爐開爐安全、快速達產(chǎn)。

關鍵詞  高爐  疫情  開爐  爐料  氣流

前言

為切實做好疫情防控期間復工復產(chǎn)工作，津西集團克服一切困難，經(jīng)過緊張的前期準備工作，6#高爐于3月6日開爐，開爐期間爐況總體保持穩(wěn)定順行。津西6號高爐有效容積550m3，設計1個鐵口，14個風口。開爐前長年保持高爐順行、高產(chǎn)、低耗。進入2020年后因疫情影響，經(jīng)公司研究決定于2020年2月14日進行空料線打水降料面停爐并對高爐進行噴涂。6#高爐于 2020年3 月 6 日 19：38 點火送風，次日 4：03 出第一爐鐵，8日利用系數(shù)達 3.6 t/（m3·d），9日利用系數(shù)達 4.03 t/（m3·d）t,焦比371 kg/t，噴煤比164 kg/t,燃料比535 kg/t。因準備充分組織得當，確保了開爐期間爐況的穩(wěn)定順行，實現(xiàn)了快速達產(chǎn)。

1  開爐前的準備工作

1.1 高爐烘爐

高爐烘爐的目的：使高爐內部耐火材料砌體的水分緩慢地蒸發(fā)并得到充分加熱，降低開爐燃料消耗，提高高爐耐火內襯的固結強度，整個爐體設備逐步加熱到接近生產(chǎn)狀態(tài)，避免開爐時升溫過快水汽溢出致使砌體開裂和爐體劇烈膨脹而損壞設備。

本次高爐開爐采用熱風烘爐，烘爐曲線的溫度控制以熱風溫度（熱電偶溫度）為準。以風量為調劑手段，以爐頂溫度和氣密箱溫度為制約條件，按照烘爐曲線進行烘爐。高爐烘爐溫度曲線見圖1。

1.2 氣密性及耐壓試驗

氣密性及耐壓試驗的目的是為了檢查設備泄漏情況和考核各類管道、工藝設施的結構強度。即：通過試壓，查出泄漏點后進行堵漏；檢查整個高爐、熱風爐、煤氣系統(tǒng)的流程工況，做一次整體系統(tǒng)的強度測試。第一次正式試漏檢查：在壓力0.05MPa，若無大泄漏情況后，利用肥皂水進行檢查。第二次試漏檢查：在壓力0.1MPa以下時，用肥皂水檢查漏氣情況。第三次試漏檢查：在壓力0.1MPa下用肥皂水檢查（重點對第二次檢查泄漏點處理的地方進行確認）。

2 開爐料裝料制度的選取及依據(jù)

對于高爐中修開爐來說，如何把死鐵層冷凝的渣鐵熔化成液態(tài)并流出爐外是整個開爐過程最關鍵的因素。冷凝的渣鐵熔化需要大量的熱量，這部分熱量通過計算可以得出，亦考慮到疫情期間扒爐人員無法集中工作，爐缸扒的不徹底,，并且采用全焦開爐、靜態(tài)裝料、熱風點火的方式。為此，開爐小組通過對殘存鐵量溫度提高到1400℃所需熱量進行核算，最后確定6#高爐含鐵爐料的起始位置定在爐身下部（傳統(tǒng)高爐多在爐腰上部），全爐焦比選取3.1kg/t，這是6#高爐2天達產(chǎn)的關鍵性因素，這種計算熱量開爐法為以后高爐中修開爐提供依據(jù)。

中修開爐的送風初期，爐缸沒有死料柱，中心氣流容易發(fā)展，在裝料角度上采取抑制中心發(fā)展邊緣，由單環(huán)到多環(huán)。

開爐是一代高爐連續(xù)生產(chǎn)的開始,開爐質量的好壞不僅直接關系到高爐能否盡快達到設計水平,同時對高爐一代壽命也有重要影響。對此公司多次組織專業(yè)人員對開爐方案進行討論和修改,具體裝入位置及布料方式見表1。

說明：1、礦石配比第三組、第四組為燒結礦85%，球團礦5%,塊礦10%。 2、裝料總體積513m3，燒結礦135t，球團礦8t，塊礦8 t，錳礦8 t，焦炭300t，石灰石7.3t，石英石5.28t，白云石14.9t，螢石6t。3、總鐵量93t，全焦比3.1t/t，料單中焦比均為濕焦，焦炭水分按4%考慮，每批濕焦應拉5000kg。

3  開爐操作

3.1 確定送風風口

根據(jù)本次開爐的實際情況，制定出合理的開爐工藝參數(shù)，確定采取鐵口上方9個風口送風的模式，風口送風面積為0.1017 m2，占全風口面積的64%。

3.2 爐內操作

 3 月6 日 19：30 開爐料裝料完畢， 19：38 點火送風，起步風量700 m3 /min，風壓 50 KPa，風溫全用720 ℃，送風即風口明亮。根據(jù)津西經(jīng)驗，開爐送風4個小時后軟熔帶形成，此時高爐容易出現(xiàn)憋壓甚至竄氣等現(xiàn)象，因此需穩(wěn)定風量操作。次日1：38分開始引煤氣操作，之后高爐逐步加風至 110 KPa，并于4：03分順利打開鐵口出第一爐鐵，鐵水物理熱達1454℃，送風11 h 后開始捅風口,14.5 h 風口全部捅開。考慮實際情況是爐缸清理不徹底,涼渣鐵較多,為避免爐缸涼渣鐵熔化過快過多,造成爐溫急劇下行或燒壞風口等情況,因此本次開爐采用先捅風口后加風的思路，讓爐缸熔化的渣鐵及時排出,并保證熱量充沛,后期高爐在物理熱充足,渣鐵排放量穩(wěn)定后，開始逐步捅風口并加風。高爐13:00開始噴煤，14:00風壓加至 280 KPa，頂壓 160 KPa，風量 1700 m3/min，至此，高爐在經(jīng)過19 h的調整后，各項參數(shù)基本達到正常水平。

3.3  爐前操作

由于本次中修爐缸殘留渣鐵較多,隨著冶煉進程進行爐缸渣鐵熔化出鐵較早,高爐于3月 7 日4：03出第一次鐵，根據(jù)順行情況及風口判斷，決定第一次鐵過小坑，打開鐵口渣鐵整體流動性好,出鐵56.8 t,物理熱1454℃,鐵水含硅1.04%；5:35第二次出鐵48.3 t, 物理熱1496℃,鐵水含硅1.45%，渣鐵分離較好，這與之前的計算基本吻合，爐前出鐵的及時穩(wěn)定,為后期高爐加風創(chuàng)造了良好的條件。

3.4  高爐優(yōu)化參數(shù)指標

高爐開爐初期采用小角度單環(huán)布料,隨著風壓使用，高爐逐步增加布料角度并過度至“平臺+漏斗”的多環(huán)布料模式，塑造合理的焦炭平臺，疏通兩股氣流、穩(wěn)定壓量關系的同時，提高煤氣利用率。高爐正常運行第2天利用系數(shù)3.6 t/（m3·d）,第3天利用系數(shù)4.03 t/（m3·d）。

4 結語

1)本次開爐通過制定詳細的烘爐開爐計劃，根據(jù)熱量計算的方式確定全爐焦比和含鐵爐料的起始位置是科學的。

2)配料計算根據(jù)燒結礦、球團礦、塊礦的特點,分段進行合理的配料計算,根據(jù)需要適當?shù)呐浼尤軇?保證了開爐過程中渣鐵流動性良好，第一次出鐵過小坑，減輕了工人的勞動強度。

3)隨著冶煉進程的進行,根據(jù)軟熔帶的形成時間選取先抑制中心開放邊緣的思路是合理的；充分考慮爐缸涼渣鐵的不利條件,制定先捅風口后加風的方式,是成功的。根據(jù)軟熔帶形成情況有節(jié)奏地進行加風使氣流分布合理，保證了開爐順利。