摘要  文中介紹了泰山鋼鐵1780m3高爐爐缸側(cè)壁溫度升高治理的實踐。采取多元化治理的措施，截至到2016年3月份，兩座高爐側(cè)壁溫度上升勢頭得以遏制，并把溫度控制在一個可控的范圍之內(nèi)，各項經(jīng)濟指標實現(xiàn)了最優(yōu)化。

關鍵詞  爐缸側(cè)壁  溫度升高  治理

1 前言

山東泰山鋼鐵公司擁有兩座中冶京誠設計1780m3高爐，分別于2011年12月28日和2012年3月20日建成投產(chǎn)。自2013年12月份開始2#高爐爐缸側(cè)壁溫度呈上升趨勢，2014年7月份1#高爐爐缸側(cè)壁溫度也開始上升，2015年下半年上升速度加快，7月12日1#高爐TE1237點的溫度最高達到597℃，7月10日2#爐TE1233點的最高溫度達到573℃。針對爐缸側(cè)壁溫度升高的問題，借鑒同類型高爐爐缸側(cè)壁溫度治理的經(jīng)驗，通過采取多元化治理的措施，截止到2016年3月份，兩座高爐側(cè)壁溫度上升勢頭得以遏制，并把溫度控制在一個可控的范圍之內(nèi)，各項經(jīng)濟指標實現(xiàn)了最優(yōu)化。

2  第一階段治理措施及效果

2.1 治理措施

針對高爐爐缸側(cè)壁溫度上升問題，綜合分析可能造成側(cè)壁溫度上升的原因，主要采取了以下六項措施。

2.1.1加冷固鈦球護。

鐵水中保持鈦含量在0.10-0.15%，[Si]+[Ti]=0.6%,鐵水物理熱≥1480℃；考慮到護爐后對高爐透氣性影響較大，根據(jù)側(cè)壁溫度的變化，定期加停鈦球操作。

2.1.2降低冶煉強度

根據(jù)側(cè)壁溫度的情況，降低富氧率操作。

2.1.3調(diào)整送風制度

  增加爐缸側(cè)壁局部溫度高的部位上方風口長度，風口長度由原來的480mmm調(diào)整為530mm，同時加入110mm內(nèi)襯套。

2.1.4爐缸灌漿

  利用高爐檢修機會，在爐缸側(cè)壁溫度升高的部位進行爐皮開孔灌漿。

2.1.5加深鐵口深度

鐵口深度由原來的2800mm-3000mm提高至3000-3200mm,以減緩出鐵環(huán)流對側(cè)壁溫度的影響。

2.1.6控制入爐堿、鋅負荷，定期排堿

      針對高爐入爐堿、鋅負荷較高實際，每月兩次對高爐入爐料的堿金屬進行檢測，停止加入含堿金屬較高的鐵精粉、美國精粉、鋼精粉等，根據(jù)循環(huán)富集情況定期進行排堿操作。

2.1.7降低進水溫度，提高冷卻強度

軟水進水溫度由原來的38℃降低至33-35℃。

2.2 治理效果

 爐缸側(cè)壁溫度上升得到一定程度的遏制，但出現(xiàn)反反復復，2015年7月份開始出現(xiàn)大幅度多方位的升高。

造成爐缸溫度反復升高的原因，初步分析為： 

2.2.1 護爐措施沒有常態(tài)化

     考慮護爐對高爐透氣性影響較大，根據(jù)爐缸側(cè)壁溫度的變化，間斷性地配加冷固鈦球團不利于爐缸含鈦保護層的形成。

2.2.2 受公司生產(chǎn)鏈條的制約

    高爐產(chǎn)量壓力大，不能實現(xiàn)長期降低冶煉強度操作，對高爐爐缸側(cè)壁溫度治理帶來較大困難，特別是2015年上半年增加富氧量提高冶煉強度后，爐缸側(cè)壁溫度進一步惡化。

2.2.3 下部送風制度調(diào)整不到位

      風口以長度480㎜、直徑￠115為主，局部溫度高的部位使用長度530㎜、直徑110㎜風口，長度偏短，進風面積偏大。

2.2.4 高爐入爐鋅負荷持續(xù)偏高，對爐缸的侵害沒有減弱。

3  第二階段治理措施及效果                                                                                                                                                                                            

3.1 治理措施

   總結(jié)一階段爐缸側(cè)壁溫度治理的經(jīng)驗教訓，調(diào)整爐缸側(cè)壁溫度治理思路。

3.1.1 穩(wěn)定高爐冶煉強度

     2015年7月份爐缸側(cè)壁溫度的再次大面積大幅度的上升，給我們敲響了警鐘，冶煉強度不穩(wěn)定問題得到了公司上下的一致認同，調(diào)整生產(chǎn)鏈條，釋放高爐產(chǎn)量壓力，自7月份高爐開始控制冶煉強度，并進行穩(wěn)定操作，富氧量由8000m3/h降低至5000m3/h以下，并月月保持穩(wěn)定。

3.1.2 護爐措施常態(tài)化

      根據(jù)爐缸側(cè)壁溫度情況適度增減鐵水鈦含量；針對冷固鈦球強度差及價格對生產(chǎn)成本造成影響的實際 ，改為燒結(jié)中配加新西蘭海沙，實現(xiàn)了含鈦料的均勻穩(wěn)定加入，且不影響高爐運行。爐缸側(cè)壁溫度升高時，鐵水中鈦含量按照0.15-0.20%控制；側(cè)壁溫度下降穩(wěn)定后，鐵水中鈦含量按照0.10-0.15%進行控制。

3.1.3 進一步優(yōu)化下部送風制度，加長風口，縮小進風面積

     逐步加長風口長度，停止使用長度為480㎜的風口，減少長度為530㎜的風口，逐步過渡為560㎜，同時針對局部溫度升高的部位，使用直徑為￠100mm、￠110㎜的風口。

      1#高爐風口進風面積調(diào)整為0.2545m2（11個￠115×560   5個￠115×530  1個￠110×530  4個￠100×560  5個￠110×560) 。在爐缸側(cè)壁溫度高點的部位保留4個￠100mm的風口（10#、11#、12#、22#），并利用1月18日計劃檢修臨時堵11#風口，送風面積為0.2448m2，至3月3日開11#風口。

      2#高爐風口進風面積調(diào)整為0.2578m2(13個￠115×560  3個￠115×530  2個￠110×530   2個￠100×560   6個￠110×560) ，高點部位保留2個￠100mm（18#、5#），期間利用休風機會臨時堵12#風口10d。通過調(diào)整送風制度，縮小進風面積，風量不但沒有下降，反而升高了100m3/min,為改善爐缸活度，降低爐缸側(cè)壁溫度創(chuàng)造了下部條件。

3.1.4 進一步優(yōu)化高爐布料矩陣，調(diào)整中心氣流，活躍爐缸 

     在布料矩陣調(diào)整方面，以“開放中心，抑制邊緣”為主導氣流的原則，進一步優(yōu)化高爐布料矩陣，調(diào)整中心氣流，活躍爐缸。 結(jié)合靜壓控制、燒結(jié)質(zhì)量的波動、生礦比例的提高、布料溜槽使用時間長等因素，2#高爐逐步提高礦、焦1個檔位，增加礦石布料圈數(shù)，拓寬礦焦平臺，布料矩陣調(diào)整為：

4C   + C ，O  

      1#高爐在保證檔位不變的情況下，增加了礦料邊緣9、8檔位的圈數(shù)，由3圈調(diào)整為4圈,布料矩陣調(diào)整為:4C  +C    O   

     通過對氣流的調(diào)整，有力地保證了爐缸中心活度，兩座高爐爐底中心溫度逐步回升至580℃，減少了鐵水在爐缸的環(huán)流，增加了高爐排鋅能力，為降低爐缸側(cè)壁溫度提供了保障。

3.1.5 進一步降低入爐堿、鋅負荷

     工業(yè)副產(chǎn)品循環(huán)的使用，是造成入爐堿鋅負荷較高的主要原因，為此，燒結(jié)徹底停止除塵灰使用，入爐堿、鋅負荷降低至標準范圍之內(nèi)，有害元素對爐缸侵害得到控制。

3.2 治理效果

3.2.1爐缸側(cè)壁溫度的再次下降，時間較長

爐缸側(cè)壁溫度的再次下降，時間較長，但通過措施的堅持，自2016年1月份側(cè)壁溫度出現(xiàn)明顯的下降趨勢，到2016年3月份爐缸側(cè)壁溫度全部降到安全范圍之內(nèi)。

3.2.2 高爐主要經(jīng)濟技術(shù)指標不斷提升

4  結(jié)論 

山東泰山鋼鐵公司兩座1780m3高爐， 通過兩個階段的爐缸側(cè)壁溫度治理，逐步摸索出了控制爐缸側(cè)壁溫度升高的規(guī)律，優(yōu)化上下部制度，調(diào)整煤氣分布，保持爐缸中心活躍，控制爐缸環(huán)流是基礎。常態(tài)化護爐并處理好與爐缸活躍度的關系是爐缸側(cè)壁溫度治理的關鍵，降低冶煉強度是治理爐缸側(cè)壁溫度升高的一項有效措施。爐缸側(cè)壁溫度的治理是一項長期艱苦的工作，經(jīng)歷過程是痛苦的。護爐是實現(xiàn)高爐長壽的一項必要措施，必須科學嚴謹?shù)膶嵤?，保證爐缸側(cè)壁溫度穩(wěn)定，確保高爐安全、順行、長壽。