摘  要  邢鋼6號爐墻結厚的處理恢復時間較長。從爐墻結厚處理結束，到爐況基本順行，歷時1個多月。分析造成恢復時間長的因素主要是長期慢風，高休風率造成爐缸堆積。本文簡述了爐況恢復過程中，總結了爐缸堆積處理的實踐經(jīng)驗。

關鍵詞  高爐 爐墻結厚  爐缸堆積  處理 

1  引言

邢鋼6#高爐有效容積為1050m3，于2011年11月28日順利投產(chǎn)，設2個鐵口，20個風口，碳磚陶瓷杯復合爐底爐缸結構，爐體全冷卻，薄壁爐襯，6-9段采用銅冷卻壁，軟水密環(huán)閉循冷卻，可靠的底慮式水沖渣工藝。

2015年5月份計劃檢修，發(fā)現(xiàn)爐墻有輕微結厚。7月份、8月份受原燃料質(zhì)量波動的影響爐況懸料增加，穩(wěn)定性下降。9月份限產(chǎn)，低風壓同時消耗大量落地燒結礦，爐況進一步惡化，風量進一步萎縮。2015年11月15日風機故障停機，使用小風機組織生產(chǎn)。至2016年2月17日經(jīng)歷了開爐以來時間最長的小風機生產(chǎn)作業(yè)，歷時93天。降低風量以后，通過爐喉截面的煤氣量減少，爐況順行程度改善。但是長時間的小風量，導致爐缸活躍度大幅度下降。小風機使用前期，由于措施不當，高爐頻繁的慢風、休風、高爐溫更是加劇了爐缸堆積的進程。下面重點對爐缸堆積的形成和處理，進行總結分析。

2  爐況形成和處理過程

2.1  爐況形成

（1）長時間慢風作業(yè)，爐缸活躍程度下降。

2015年11月15日至2016年2月17日小風機生產(chǎn)作業(yè)，歷時長達92天。小風機生產(chǎn)前期，選用堵風口的方法，縮小進風面積。堵6個風口從0.217m2縮至0.152m2。措施實施以后，風口大量燒損。實踐證明堵風口造成爐缸局部不活，渣鐵滲透性差，造成風口套燒損。選用風口加套圈的方式縮小進風面積，從0.217m2縮至0.187m2。解決了燒壞套的現(xiàn)象。最終保持了小風機生產(chǎn)期間全風作業(yè)。風壓穩(wěn)定260kpa-270kpa，礦批穩(wěn)定24t，煤氣流控制合適、穩(wěn)定。小風機生產(chǎn)雖然實現(xiàn)了穩(wěn)定，但是鼓風動能從9000㎏?m/s降低到7000㎏?m/s，對爐缸的活躍程度有一定的影響。

（2）倒大風機，急于提高產(chǎn)量，風量恢復較快，導致爐況反復。

2016年2月17日倒用大風機后爐況出現(xiàn)失常。主要原因是下部爐缸不活躍，不接受大風量，出現(xiàn)管道等煤氣流失常情況。

爐內(nèi)采取劇烈發(fā)展邊緣氣流措施，利用高溫煤氣流沖刷爐墻。但效果不明顯。反倒對爐況產(chǎn)生負面影響：①中心料柱死，高爐不接受風量，長時間處于憋風狀態(tài)，壓量關系不匹配；②煤氣利用率低，管道頻發(fā)；③下料速度、速率嚴重不均，難行懸料次數(shù)明顯增加；④高爐本體溫度波動較大，尤其是10-12段冷卻壁穩(wěn)定性差，爐芯溫度持續(xù)下滑。

（3）停爐三天，處理爐墻結厚。

2016年3月19日開始處理爐墻上部結瘤，停爐三天。停爐期間對爐墻結厚實施的爆破。停爐后觀察結厚比較嚴重。結厚高度的位置在第10層冷卻壁起到14層冷卻壁位置，整個圓周方向都有結厚，結厚較嚴重的區(qū)域集中在高爐南偏西的位置。送風后爐況不順，長時間慢風，連續(xù)高爐溫，加劇爐缸堆積。

2.2  爐況恢復

2016年3月21日21：33送風開爐。因爐缸處于堆積狀態(tài)，本次停爐時間長，爐缸熱量低，加上集中燒瘤體，爐缸的滲透性進一步惡化。導致開爐初期大量燒壞風口套。

（1）21日送風前集中加焦122t，螢石1.4t填充料線到5m，停煤負荷逐步維持熱量提升。料線運動后采取小礦批、低煤比操作，發(fā)展邊緣氣流；因爐缸不活，導致頻繁休風換套，截止25日白班風口19個，風壓300kpa，累計休風4次，燒損小套10個，加焦熱補償129噸。

（2）3月25日-4月5日表現(xiàn)爐況不接受風量，管道明顯、氣流頻繁導致料線不動。減煤等措施維持爐況運行，期間堵風口、集中加焦，伴隨錳礦、螢石洗爐等措施操作。

（3）調(diào)整布料，爐況逐漸向好。

自3月21日送風，因爐況波動，布料角度調(diào)整頻繁（見表），由前期發(fā)展邊緣氣流，逐步向兼顧中心過度；有礦一焦二布料模式逐步向礦四焦四過度。過分發(fā)展邊緣氣流導致中心死料柱加劇，爐芯溫度下降，爐缸活躍程度差，通過逐步發(fā)展中心氣流，爐況穩(wěn)定程度進一步提升。

（4）問題分析

通過對開爐送風后的分析，主要是前期長時間的慢風和多次頻繁的休風，在加上開爐后的長時間高爐溫，爐缸堆積的進程進一步加劇，高爐下部不接受大風量。上部通過爆破已經(jīng)對上不結厚徹底解決。主要矛盾是解決下部爐缸堆積。

4月5日開始調(diào)整操作思路。以爐況順行為前提，逐步提高入爐風量，同時結合十字測溫，上部發(fā)展邊緣氣流。保證爐缸熱量充足，下限物理熱定為1500℃。爐前不間斷出鐵。措施實施以后，入爐風量逐步提高，爐況穩(wěn)定性逐步提高。

5月份為進一步活躍爐缸，維持發(fā)展邊緣氣流的布料，保持相對穩(wěn)定的爐況。結合爐缸側壁溫度的趨勢，判斷爐缸活躍程度。在5月末逐步引導中心氣流，在6月下旬中心通道打開，爐況恢復到正常水平。

2.3  爐況調(diào)整期間風量、爐缸側壁趨勢、及產(chǎn)量指標趨勢

3  結語

（1）上部爐墻結厚，造成煤氣二次分布失常。使得投入大風機后，爐況不接受大風量，最終造成煤氣流失常，管道行程頻發(fā)煤氣利用率大幅度下滑。爐墻結厚在沒有處理以前，應減少入爐風量，以爐況能夠消耗的風量為準。

（2）較高的休慢風率和長時間的慢風是導致爐缸活躍程度下降的原因。小風機使用93天，共計休風21次。倒用大風機后共計休風23次，其中停爐3天處理爐墻結瘤。

（3）處理爐缸堆積風量要穩(wěn)步推進，不可急于求成。主要是爐缸實際爐容減小，強行加風會出現(xiàn)氣流紊亂、誘發(fā)爐況不順。

（4）1000級高爐，必須有中心氣流，中心通道必須打開。因外界影響暫時適當發(fā)展邊緣，縮小礦批保順行，但中心不能丟。一旦外界影響因素消除，要盡快恢復正常布料，嚴禁長時間發(fā)展邊緣氣流。

（5）及時糾正操作思路遵守正常高爐冶煉規(guī)律。本次爐況結厚恢復調(diào)整時間長，自3月23日送風到5月份完全達到正常生產(chǎn)狀態(tài)，歷時近50天，主要從定風量、定物理熱操作到逐步提升過程，伴隨爐前不間斷出鐵配合逐步活躍爐缸，爐況逐步接受風量；有頻繁管道、氣流上泛、料線不動到5月份爐況穩(wěn)定，主要得益于發(fā)展邊緣到保證中心才實現(xiàn)爐況的穩(wěn)定。