摘  要  對(duì)馬鋼 A 高爐成功處理長(zhǎng)時(shí)間非計(jì)劃休風(fēng)的操作經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行了總結(jié)。要點(diǎn)是：休風(fēng)期間采取保溫，措施；制定復(fù)風(fēng)方案并細(xì)化優(yōu)化、合理控制各項(xiàng)操作參數(shù)；根據(jù)實(shí)際投入鐵口的先后順序，和開(kāi)風(fēng)口順序，處理低溫渣鐵；復(fù)風(fēng)后74h達(dá)到全風(fēng)全氧水平，進(jìn)行強(qiáng)化冶煉，恢復(fù)到正常生產(chǎn)水平，取得良好效果。

關(guān)鍵詞  特大型高爐   非計(jì)劃長(zhǎng)期休風(fēng)  復(fù)風(fēng)恢復(fù)爐況

馬鋼A、B（4000m3）高爐分別于2007年2月8日和5月24日投產(chǎn)。2014年以來(lái)兩座高爐生產(chǎn)穩(wěn)定運(yùn)行，經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)逐年提升（見(jiàn)表1）。2017年7月11日凌晨2:40 A爐發(fā)生電氣故障，中控部分電纜損毀全爐斷電，高爐被迫非計(jì)劃休風(fēng)，至7月14日15:46復(fù)風(fēng)，休風(fēng)時(shí)間共計(jì)83h35min， 7月16日1:53(復(fù)風(fēng)后34h)，風(fēng)口全部捅開(kāi)， 7月17日17:32（復(fù)風(fēng)后74h）風(fēng)量恢復(fù)至6500 m3/min，氧量13000 m3/h達(dá)到全風(fēng)全氧水平，成功實(shí)現(xiàn)了非計(jì)劃長(zhǎng)期休風(fēng)的爐況恢復(fù)。

1  非計(jì)劃休風(fēng)前爐況基礎(chǔ)

A高爐于7月11日凌晨發(fā)生電氣故障，部分電纜損毀全爐停電，高爐被迫緊急休風(fēng)。休風(fēng)前爐況穩(wěn)定順行，熱量充沛，化學(xué)熱[Si]0.45-0.50%，鐵水溫度：1520-1530℃，渣鐵流動(dòng)性良好。緊急休風(fēng)后36個(gè)風(fēng)口狀態(tài)良好，無(wú)灌渣。休風(fēng)前主要操作參數(shù)及指標(biāo)如表2。

2  非計(jì)劃休風(fēng)后的各項(xiàng)保溫措施[1]

由于此次非計(jì)劃休風(fēng)，對(duì)高爐影響區(qū)域較多，涉及熱風(fēng)爐、爐頂、水渣、爐前各個(gè)作業(yè)區(qū)，且恢復(fù)時(shí)間不確定，為減少爐缸熱量損失，防止?fàn)t缸大涼甚至凍結(jié)，高爐采取以下措施保溫。

（1）休風(fēng)后堵嚴(yán)各風(fēng)口，并用石棉封住各個(gè)風(fēng)口異徑管，將高爐熱量損失減少到最小。

（2）組織爐前及時(shí)更換磨漏小套一個(gè)，放撇渣器，并積極做好各鐵溝渣溝的保溫，為長(zhǎng)時(shí)間休風(fēng)后出鐵做好準(zhǔn)備，并安排當(dāng)班工長(zhǎng)每隔1小時(shí)巡檢風(fēng)口平臺(tái)和爐頂點(diǎn)火，確保風(fēng)口堵嚴(yán)實(shí)、爐頂明火狀態(tài)。

（3）通知爐體控水，降低高爐冷卻強(qiáng)度，并詳細(xì)檢查設(shè)備是否有漏水，防止高爐漏水，造成爐缸大涼。

3  高爐送風(fēng)后恢復(fù)方案制定

考慮到高爐處于爐役中后期，經(jīng)過(guò)不斷強(qiáng)化冶煉，全焦負(fù)荷為4.4，為歷史年平均比較，負(fù)荷較重，沒(méi)有輕負(fù)荷料，沒(méi)有加焦炭。且此次休風(fēng)為非計(jì)劃時(shí)間長(zhǎng)達(dá)83h的休風(fēng)，從爐頂看料面，料線較深，已達(dá)爐身十六層冷卻壁附近。考慮到有可能爐涼，因此，復(fù)風(fēng)恢復(fù)操作主要以加熱爐缸熱量活化爐缸，謹(jǐn)慎穩(wěn)定恢復(fù)為主。

3.1  復(fù)風(fēng)料、裝料制度的確定

（1）加焦量及加焦方式按下述方案執(zhí)行：

  （5K+5H）×5+（3K+5H）×6+（K+5H）×n ；負(fù)荷：3.8，堿度1.05，核料[Si]：1.0%；

（2）用料結(jié)構(gòu)：降低球團(tuán)、紐曼比例，增加自產(chǎn)礦比例，提高渣比；

（3）復(fù)風(fēng)料配螢石，變料加入量按渣中CaF2含量2.5-3.0%；

（4）加空焦時(shí)帶酸料；

（5）復(fù)風(fēng)時(shí)裝料制度稍作調(diào)整：C987654/222222  O9876/2333。

3.2  捅風(fēng)口方案的確定

（1）捅風(fēng)口加風(fēng)條件：下料順暢無(wú)連續(xù)崩滑料，出渣鐵正常，爐溫[Si]≥0.45，PT≥1460℃以上，考慮捅風(fēng)口恢復(fù)風(fēng)量；

（2）加負(fù)荷條件：爐溫[Si]≥0.8，PT≥1490℃以上；下料順暢，頂溫合適；風(fēng)壓平穩(wěn)，K值參考：38-42；出渣鐵順暢，增加焦炭負(fù)荷。

（3）復(fù)風(fēng)前堵下列風(fēng)口：1#、2#、3#、4#、11#、12#、13#、14#、15#、16#、29#、30#、31#、32#、33#、34#、35#、36#、共18個(gè)風(fēng)口，S18=0.2330m2 ，風(fēng)口布局如下，復(fù)風(fēng)主要參數(shù)見(jiàn)表2。

3.3  出鐵組織的確定

2TH、4TH埋氧槍，做臨時(shí)溝，做到前期冷渣鐵先以進(jìn)干渣坑位，視實(shí)際渣鐵流動(dòng)狀況能及時(shí)在線切換進(jìn)罐，解體機(jī)工作正常能隨時(shí)工作。復(fù)風(fēng)初期風(fēng)量偏小，優(yōu)先保證其中一個(gè)鐵口正常出鐵，并做好第一爐鐵水不過(guò)撇渣器的準(zhǔn)備，一旦出鐵正常，開(kāi)口按照正間隔打開(kāi)鐵口，待風(fēng)量恢復(fù)到一定水平，渣鐵正常，考慮打開(kāi)另一個(gè)鐵口，2TH、4TH對(duì)倒出鐵。

4  復(fù)風(fēng)爐況恢復(fù)過(guò)程

4.1  復(fù)風(fēng)操作和出鐵選擇

7月14日15:46高爐復(fù)風(fēng)，起始風(fēng)量3000m3/min，全風(fēng)溫作業(yè)，初始風(fēng)溫僅850℃，熱風(fēng)爐燒爐逐步提高風(fēng)溫。17:29 4TH鐵口來(lái)鐵，渣鐵流動(dòng)性可，順利通過(guò)撇渣器，進(jìn)入鐵水罐。初期鐵水流動(dòng)性尚可，[Si]0.30%、[S]0.030%，鐵水溫度1350℃，由于休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)，爐缸內(nèi)存在的大量低溫渣鐵涌出，爐內(nèi)反應(yīng)為探尺呆滯，3個(gè)探尺交替出現(xiàn)崩料，下料不均，煤氣利用率偏低，煤氣流分布較差。爐外表現(xiàn)為出鐵狀況迅速變差，出鐵時(shí)間短，渣鐵分離困難，大量冷態(tài)渣流出，渣溝結(jié)死。至7月15日7:00（復(fù)風(fēng)后15h）測(cè)溫持續(xù)偏低，鐵水溫度在1344-1380℃之間，風(fēng)量恢復(fù)緩慢，15日7:30組合空焦到達(dá)風(fēng)口帶，爐溫恢復(fù)至[Si]0.6%，鐵水測(cè)溫1420℃左右，隨后組合空焦逐步作用，[Si]0.6-1.0%，鐵水測(cè)溫1450℃，渣鐵熱量和流動(dòng)性好轉(zhuǎn)，15日11:04（復(fù)風(fēng)后19h）打開(kāi)2TH鐵口，2TH、4TH對(duì)倒出鐵，風(fēng)量加快恢復(fù)。

4.2  開(kāi)風(fēng)口過(guò)程

開(kāi)風(fēng)口根據(jù)計(jì)劃有序進(jìn)行。復(fù)風(fēng)前捅開(kāi)準(zhǔn)備投溝的2TH、4TH附近區(qū)域風(fēng)口18個(gè)，其他風(fēng)口堵嚴(yán)，并保證不吹開(kāi)，如上圖所示。7月14日16:20風(fēng)量3000m3/min，由于爐前出鐵狀況較差，爐溫長(zhǎng)時(shí)間偏低水平，且探尺呆滯明顯，崩滑料較多，風(fēng)量恢復(fù)謹(jǐn)慎，基本維持標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速在210-230 m/s之間，逐步活化爐缸的目的。風(fēng)口捅開(kāi)順序?yàn)?TH、4TH鐵口之間，至15日12:00風(fēng)量恢復(fù)至5000 m3/min，全開(kāi)風(fēng)口共29個(gè)，送風(fēng)面積0.3525m2。此時(shí)組合空焦已達(dá)風(fēng)口，鐵水溫度1420℃，硅1.0%左右，鐵水物理熱整體偏低說(shuō)明爐內(nèi)整體仍然熱量不足。21:36組合空焦持續(xù)作用，[Si]持續(xù)偏高，基本維持在1.0-2.2%的高硅水平，化學(xué)熱充足，鐵水測(cè)溫逐步升高并穩(wěn)定在1500℃以上，風(fēng)量達(dá)6000 m3/min，全開(kāi)風(fēng)口共34個(gè)，風(fēng)口面積0.4434m2，標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速230m/s左右，此時(shí)開(kāi)始富氧，初期富氧6000m3/h，渣鐵流動(dòng)性良好，遂加快富氧節(jié)奏，并捅開(kāi)剩余2個(gè)風(fēng)口。至16日1:53風(fēng)量6300 m3/min ，36個(gè)風(fēng)口全開(kāi)，風(fēng)口面積恢復(fù)至休風(fēng)前0.4680m2，復(fù)風(fēng)至風(fēng)口全開(kāi)共34h。

4.3  焦比的調(diào)整

此次非計(jì)劃休風(fēng)時(shí)間較長(zhǎng)，且休風(fēng)前未來(lái)得及加入一定的輕料，降低負(fù)荷措施，爐頂觀察料線過(guò)深，熱風(fēng)爐暫時(shí)無(wú)法恢復(fù)休風(fēng)前水平。經(jīng)過(guò)綜合考慮，為保證送風(fēng)后充分活化爐缸，選擇以組合料的形式加入焦炭，共三段，焦比分別為2350kg/t 、1550kg/t 、780kg/t，復(fù)風(fēng)初期根據(jù)風(fēng)口數(shù)少量噴煤，力求全風(fēng)溫操作，待空焦下達(dá)風(fēng)口后，測(cè)溫達(dá)1420℃，[Si]達(dá)1.0%左右，大幅減煤，小幅撤風(fēng)溫穩(wěn)定高爐燃料比在較高水平?？战雇耆饔煤螅M管[Si]持續(xù)偏高達(dá)1.0-2.0%之間，但鐵水測(cè)溫長(zhǎng)時(shí)間偏低<1500℃，待組合空焦完全置換完畢，鐵水測(cè)溫穩(wěn)定在1500-1530℃之間，[Si]基本維持在0.6-1.0%之間，此時(shí)渣鐵流動(dòng)性良好，逐步降低焦比至至340kg/t，復(fù)風(fēng)后56h接近休風(fēng)前正常生產(chǎn)水平。

5  結(jié)語(yǔ)

（1）非計(jì)劃長(zhǎng)期休風(fēng)，休風(fēng)后的保溫工作非常重要，必須按照計(jì)劃忍者落實(shí)，風(fēng)口堵嚴(yán)實(shí)，專人負(fù)責(zé)，專人檢查，減小爐缸凍結(jié)的因素，為順利復(fù)風(fēng)創(chuàng)造條件。

（2）復(fù)風(fēng)后初期渣鐵能順利流出進(jìn)魚雷罐，為后期的恢復(fù)奠定了基礎(chǔ)。

（3）根據(jù)休風(fēng)時(shí)間做好復(fù)風(fēng)計(jì)劃，確定好全爐負(fù)荷、焦比；以最快速提熱、疏松料柱為目的。

（4）盡快排出爐內(nèi)涼渣鐵，風(fēng)溫盡可能上限用強(qiáng)制提熱，本次復(fù)風(fēng)風(fēng)溫只有850℃，前期較低爐溫時(shí)間長(zhǎng)，推遲了恢復(fù)進(jìn)程，需吸取教訓(xùn)。

（5）因前期爐溫偏低，后期在開(kāi)風(fēng)口、富氧和焦比調(diào)整的過(guò)程中過(guò)于保守，以至于后期爐溫長(zhǎng)時(shí)間偏高，撤風(fēng)溫過(guò)渡，延緩恢復(fù)進(jìn)程。

6  參考文獻(xiàn)

[1] 任立軍,魏紅旗. 首鋼京唐1號(hào)高爐處置長(zhǎng)時(shí)間無(wú)計(jì)劃休風(fēng)實(shí)踐[J].煉鐵.2011，30(2):26-29.