湯清華

（鞍鋼股份有限公司）

摘  要  針對我國高爐出現(xiàn)的開爐后不久爐缸碳磚溫度升高、爐缸燒穿事故頻繁、銅冷卻壁壽命不長等狀況，指出了新建和大修高爐中存在的一些共性問題。認為生產(chǎn)一線的煉鐵工作者，不能只注重操作，也應關(guān)注高爐的設(shè)計建設(shè)。煉鐵生產(chǎn)企業(yè)是創(chuàng)新的主體，要優(yōu)化和選擇好高爐設(shè)計建設(shè)，減少高爐先天不足，努力建設(shè)處一批經(jīng)得起考驗的高效長壽現(xiàn)代化高爐，組建出中國長壽高爐的“標準”爐型。

關(guān)鍵詞  高爐  爐缸 銅冷卻壁 碳磚

近些年來,我國陸續(xù)出現(xiàn)了10余座15-19年高效長壽高爐,為實現(xiàn)高爐高效長壽做出了示范。但是,大多數(shù)高爐離設(shè)計的15-20年壽命相差仍很遠,比如:一批1000m3級的高爐開爐幾個月就出現(xiàn)環(huán)炭溫度超限,2-4年內(nèi)數(shù)座高爐爐缸燒穿；數(shù)座2000m3級高爐開爐不久也出現(xiàn)環(huán)炭溫升高,被迫采取強制護爐措施,不是爐缸燒穿就是提前大修,每座高爐僅加釩鈦礦護爐其成本就升高2000萬元/a以上；更為痛心的是,花大價錢購買國外高檔炭磚的高爐,9年內(nèi)也有6座2500-4350m3高爐在3-9年內(nèi)燒穿；目前,高爐平均壽命還難以突破8年。還有一個現(xiàn)象就是，花高價錢采用的銅冷卻壁也沒有達到預期目標,使用僅6-8年就磨損燒壞,被迫提前成段或整體更換。

造成上述狀況的原因是多方面的,一些學者認為主要是:①炭磚質(zhì)量不好；②施工質(zhì)量差；③冶煉強度過高；④入爐有害雜質(zhì)超標。筆者認同這些分析,但更主要的是新建和大修高爐中存在的共性問題,應當屬于先天不足。

1  爐缸爐殼是圓柱體而不是圓椎臺

不知什么時候或在什么理論指導下,我國眾多高爐的爐缸爐殼結(jié)構(gòu)沿高度不收縮,是圓柱體而不是圓椎臺形。

——爐缸直爐殼[如圖1(a)所示]：國內(nèi)一批1080m3直爐殼爐缸高爐，沒有長壽命的，某廠6座同樣爐子，2年內(nèi)燒穿3座,其余3座也緊急大修。

——在風口段收縮爐殼[如圖1(b)所示]：一批1780-290m3高爐,開爐不久環(huán)炭溫度飆升,不是燒穿就是壽命沒超過8年。

——從鐵口以上收縮爐殼[如圖1(c)所示]：一些巨型高爐投產(chǎn)1年多環(huán)炭溫度超限，采取降低冶強和大劑量釩鈦礦等強力護爐措施，維持9年左右后爐缸燒穿或大修。

道理是顯而易見的。高爐投產(chǎn)后，爐缸產(chǎn)生了鐵水，爐缸環(huán)炭在鐵水的浸泡下，就像油飄在水中，比重不同輕者上?。ㄨF水密度/炭磚密度=7.6/1.55）。當今眾多圓柱體爐缸，靠的是炭磚與冷卻壁的摩擦力來防止炭磚上浮，上浮造成的磚縫逐漸變大，磚縫中鉆入了Fe、Zn等，磚襯溫度就會升高，炭磚加速侵蝕。有的開爐不久就爐缸燒穿的高爐，不搶修即大修，在清理爐缸殘物時，發(fā)現(xiàn)很多整塊的炭磚。

如果是斜爐殼的話，爐殼同冷卻壁有一種向下的分力來約束磚襯的上浮，摩擦力與斜面約束力共同組織炭磚上浮，減輕磚縫變大。

這里還要注意的是，炭磚抗壓強度在30MPa以上，而抗折強度只有10MPa左右，緊靠冷卻壁處的炭磚克服上浮是靠摩擦力，而同塊炭磚內(nèi)部同時受到上浮時所產(chǎn)生的剪切力，易使炭磚斷裂。不論大小炭磚砌筑的爐缸，爐缸炭磚都存在環(huán)裂，其原因是否與此有關(guān)，值得深入探討。因此，爐殼向上收縮應從爐底板位置開始才是正確的。有的從爐缸一段冷卻壁開始收縮比不收縮的好，但不如從爐底板開始的好。這些都有生產(chǎn)實踐得以證實。

另外，有一些高爐爐殼在風口段收縮，造成風口段的耐材襯太薄，進而使風口段冷卻壁上部和爐腹冷卻壁下部燒損。風口段斜爐殼的高爐，開爐多年后風口中套仍不停的上翹，有的采用所謂自由陶瓷杯爐缸，其風口中套也是整代爐役中不斷上翹，如開爐7年的某1780m3高爐已經(jīng)更換90多個中套，是風口數(shù)的3.5倍，沒有一個是燒壞的，不能認為都是鉀、鈉、鋅害造成的。說明此段爐殼結(jié)構(gòu)不合理。過去的高爐不存在此現(xiàn)象，因為風口段的爐殼是直的。

2  爐缸環(huán)炭從熱面到冷面存在水平通縫

當前全炭爐缸爐底的高爐，不論是使用大塊炭磚還是小塊炭磚，都存在水平通縫，其結(jié)構(gòu)違背了砌筑常識。如圖1所示的3座高爐都是水平通縫。尤其是當直爐殼爐缸結(jié)構(gòu)，陶瓷杯壁或開爐保護磚侵蝕掉或裂縫存在的情況下，鐵水、鋅蒸汽等鉆入磚縫后就出現(xiàn)爐缸環(huán)炭溫度攀升，如鋅以氣態(tài)進入縫隙后，冷凝成金屬鋅塊、遇CO2或水又被氧化成ZnO,其后ZnO又被C或CO還原成Zn，磚縫增大，鐵水等也鉆入磚縫，結(jié)果造成炭磚侵蝕進一步加快。鲅魚圈兩座高爐建設(shè)時沒有陶瓷杯壁，開爐不久環(huán)炭溫度升高，采用大限產(chǎn)、強護爐勉強維持10年生產(chǎn)。這邊一點的環(huán)炭溫度升高了，想方設(shè)法降下來，而另外一點環(huán)炭溫度又起來了。生產(chǎn)操作者疲于護爐，生產(chǎn)指標可想而知。

20世紀50-60年代的高爐，綜合爐缸爐底就不是這樣的，當今為何去違背常識呢？當前我國高爐爐缸結(jié)構(gòu)應利用新建或大修的機會加以改進。下面來看三個實例：

（1）鞍鋼10號2580m3高爐[如圖2（a）所示]。1995年開爐，運行到2008年底受金融危機被迫停爐。2013年大修爐缸破損調(diào)查，環(huán)炭厚度仍在400mm左右，運行13.8年，單位爐容產(chǎn)鐵量10800t/m3，實際還能生產(chǎn)幾年。當時，爐缸大塊炭磚用的是自焙炭磚，考慮到自焙炭磚與冷卻壁接觸部位的溫度低，自焙炭磚沒有自焙燒的條件，外環(huán)采用一環(huán)小塊炭磚砌筑，較早實現(xiàn)了大、小炭磚復合砌筑，應當說是歪打正著，實現(xiàn)了較長的壽命。

（2）武鋼3200m3高爐[如圖2（b）所示]。大小炭磚復合砌筑，基本上是從第一段冷卻壁開始，到鐵口上方的高度范圍內(nèi)，采用大小炭磚復合砌筑來阻斷象腳區(qū)域的水平通縫。武鋼數(shù)座3200m3高爐爐缸都達到了15年以上的壽命。

（3）DANIELI CORUS高爐[如圖2（c）所示]。是座爐缸直徑8400mm的中型高爐，不僅爐殼從爐底板開始內(nèi)斜，炭磚也從第一層滿鋪炭磚往上至風口組合磚下，都是大小炭磚復合砌筑，以阻斷水平通縫。

上述三例值得借鑒。這些都是采用了三道屏障來阻斷炭磚的水平通縫，防止熱面的鐵水直接鉆到冷卻壁處。

3  冷卻壁冷卻比表面積太小

爐體冷卻比表面積或冷卻壁冷卻比表面積:寶鋼1、2號高爐第1代爐役爐缸是沒有冷卻壁的，靠爐殼外部噴淋水冷卻。這種冷卻形式國外較多，還有一種形式是夾殼式冷卻，即爐缸外殼上掛滿了冷卻水箱。這兩種冷卻形式的冷卻比表面積可達1.0。

而我國高爐在爐殼內(nèi)安裝冷卻壁，業(yè)內(nèi)普遍使用的計算方法簡化成:πD/管間距(通水冷卻水管周長和兩冷卻水管間距之比，取等高度)，明顯的是冷卻水管的熱面和冷面都考慮進來了，其冷卻比表面積較前述形式要小一半以上。按業(yè)內(nèi)當前的計算法計算的冷卻壁冷卻比表面積，應當取其二分之一才能和上述噴淋冷卻方式相比。顯然，我國現(xiàn)行高爐冷卻比表面積太小(見表1)。我國當前這種4進4出的豎式冷卻壁存在兩個不足:①冷卻比表面積??；②爐殼開孔強度低。

由表1可看出，寶鋼3號高爐使用的弧形臥式10進10出水管形式的鑄鐵冷卻壁，有冷卻壁冷卻比表面積大，爐殼開孔強度好的優(yōu)點，值得在爐缸部位采用。而鞍鋼高爐冷卻比表面積太小，則是造成開爐2.8年燒穿的主要原因之一。寶鋼4號高爐第1代爐役開爐不久，炭磚溫度超標且難以控制，強化護爐也只能運行9年，不得不修復爐缸，第2代爐役則采用臥式冷卻壁。

寶鋼湛江高爐爐腹及以上區(qū)域，采用冷卻水管為6進6出豎式球墨鑄鐵冷卻壁，從2015年開始己成功地使用，尚無一損壞。不僅替代了銅冷卻壁，且也取代了傳統(tǒng)的雙排冷卻水管鑄鐵冷卻壁，其冷卻比表面積達到了1.2，同時很好地解決了爐殼開孔強度的限制。這一創(chuàng)新值得學習、推廣和應用。

綜上所述，保證高爐冷卻壁冷卻比表面積合理是關(guān)鍵。爐缸采用臥式10進10出水管的弧形光面鑄鐵冷卻壁，爐腹以上采用立式6進6出水管的球墨鑄鐵冷卻壁，再配合2.5m/s左右冷卻水速，這種冷卻結(jié)構(gòu)無疑在降低建設(shè)成本和實現(xiàn)高爐長壽有了堅實的基礎(chǔ)。

4  炭磚使用結(jié)構(gòu)及質(zhì)量存在不足

2008-2017年國內(nèi)發(fā)生6座2500～4350m3高爐爐缸燒穿，沒有1座高爐超過9年壽命。這5座高爐中，有3座UCAR炭磚，1座CGL炭磚，2座NDK炭磚，都是引進頂級的炭磚，全世界難找出更好的炭磚了，同時也說明不全是炭磚質(zhì)量問題，應當說在使用結(jié)構(gòu)上有不足之處。炭磚的使用除水平通縫缺陷外，還有下面一些問題:

(1)高爐爐缸環(huán)炭厚度太薄。有的高爐只有550mm。薄壁爐襯結(jié)構(gòu)不應當指爐缸爐襯，而是指爐腹以上部位。建議爐缸環(huán)炭鐵口區(qū)域厚度不能小于1400mm，爐底炭磚在2000mm左右。

(2)堅持好傳熱的順序。①爐底炭磚由下至上，其導熱系數(shù)應該由大至小。但是，當前最下層滿輔石墨炭磚是否需要把導熱系數(shù)做到100W/(m?K)?造價高且功能過剩。②爐缸環(huán)炭砌筑由冷面至熱面，其導熱系數(shù)也應該由大至小，靠近冷面及鐵口組合炭磚不宜用UCAR的NMD，它是靠添加人造石墨來提高導熱系數(shù)的，不焙燒炭磚，石墨易滲入鐵水，鉆鐵及爐役后期炭磚侵蝕速度會加快。寶鋼3高爐當年第1代爐役其NMD用得極少，是很有力的證明。③對微孔炭磚和超徽孔炭磚的導熱系數(shù)不宜要求過高，炭磚生產(chǎn)廠家為了達到合同值就大量添加電極石墨來滿足高導熱系數(shù)，而添加的石墨又易滲入鐵水造成炭磚溶損加快。應重視其他指標的規(guī)定。④消除中間熱阻層，爐缸炭磚砌筑中的炭搗料層，因施工難度及規(guī)范上不足，加之高導熱的炭搗料質(zhì)量不佳，往往達不到要求，反而成為了熱阻層，有礙熱量的傳導，危害甚大。應加強炭搗料的生產(chǎn)、施工方法的認識和管理，特別要開發(fā)出高導熱高致密的澆注料。⑤從一些爐缸燒穿和鐵口燒穿的實例看，還有一不足之處，就是全炭爐缸爐底的高爐鐵口組合磚，反而采用導熱能力差的高鋁質(zhì)磚，為什么?而此處的冷卻壁又采用銅質(zhì)的，自相矛盾。過去的綜合爐缸爐底結(jié)構(gòu)的高爐鐵口，雖采用高鋁組合磚，但其鐵口框架內(nèi)是有3塊扁水箱相配合的。

(3)炭磚的生產(chǎn)質(zhì)量。近年來，國產(chǎn)炭磚進步較大，現(xiàn)在已成功研發(fā)生產(chǎn)出微孔、超微孔炭磚，且導熱能力翻倍增加。新型碳復合磚在多座高爐得到應用，其導熱性和耐鐵水侵蝕性可與超微孔炭磚相媲美，不僅在一批中型高爐得以應用，而且有效緩解了一批1000-2000m3高爐環(huán)炭溫度急升的問題，實踐己取得滿意的結(jié)果。國產(chǎn)炭磚存在的主要問題是:①無煙煤的電煅燒不合格，國外三家(CGL、NDK、UCAR)炭磚廠所用的無煙煤都是我國寧夏的，其生產(chǎn)技術(shù)優(yōu)于我們，我國煅燒在電阻率等就達不到要求。②磚的焙燒溫度不夠或窯溫不均勻，造成一塊炭磚上其性能相差很大。③添加的超微粉，沒有形成微孔的新物質(zhì)，靠焙燒產(chǎn)生新物質(zhì)的體積微膨脹來制成微孔或超微孔炭磚，主要是焙燒溫度不夠。④不能靠添加人造石墨來提高導熱系數(shù)。⑤成型壓力及加工精度不足。

5  爐腹角和爐身角大小及死鐵層深度

爐腹角發(fā)展趨勢在縮小。筆者建議爐腹角應在75°左右。

爐身角因爐料結(jié)構(gòu)和品質(zhì)的優(yōu)化，隨著球團礦和天然塊礦比例增加，其還原膨脹和還原粉化爆裂升高，建議爐身角應在83°左右，不能過小，且注意銅冷卻壁與鑄鐵冷卻壁的過渡處的優(yōu)化。

隨著高爐向矮胖型演變，入爐礦石品位提高，渣量降低，不放上渣，以及多鐵口高爐的建設(shè)，實踐表明，目前以爐缸直徑20％作為死鐵層深度是合適的，死鐵層不宜進一步加深。對于加深死鐵層以降低鐵水環(huán)流速度的觀點，還須深人探討。

6  銅冷卻壁的使用壽命未能達到預期目標

1985年寶鋼1號高爐進口銅冷卻板，2001年我國第一次引進連鑄坯銅冷卻壁，目前我國使用銅冷卻設(shè)備的高爐約占高爐總數(shù)20％以上。使用銅冷卻板的高爐平均壽命在10年以上，不用中修就能更換損壞品，平時定修即可完成；使用銅冷卻壁的最好的高爐壽命已有21年，但大多數(shù)銅冷卻壁高爐壽命在6-9年，良莠不齊。使用銅冷卻壁的高爐雖未達到預期目標，平均壽命也沒有銅冷卻板的壽命長，但仍較過去高爐鑄鐵冷卻壁的基礎(chǔ)上壽命提高了2～3倍。

銅冷卻壁在高爐上使用時間最長的是沙鋼3座2500m3高爐。其中1、2號高爐，引進的德國二手設(shè)備，加上在德國使用年限至今已使用21年;同時，國內(nèi)與之相配套的3號高爐至今已使用16年。這3座高爐銅冷卻壁到目前為止尚無損壞，其上部鑄鐵冷卻壁己換過第三遍了，其下部鑄鐵壁也更換過。這是國內(nèi)最好的典型，其高爐治煉強度也是國內(nèi)最高的。

而鞍鋼、本鋼等高爐的銅冷卻壁使用6～9年基本上要更換一次，沙鋼5800m3高爐在開爐7年多也更換2段銅冷卻壁。

某些高爐銅冷卻壁的破損調(diào)查結(jié)果表明：

①主要損壞是磨損，往爐內(nèi)(熱面)凸翹出的部位磨得最嚴重(見圖3)。爐腹上部與爐腰中下部區(qū)域磨損程度大于爐腰上部與爐身下部區(qū)域，有些高爐只更換了爐腹爐腰兩段，這可能與該爐的爐腹角和爐身角不相適應有關(guān)。

②銅冷卻壁在爐內(nèi)受熱要發(fā)生膨脹并延伸，其受到限制就會彎曲變形，表現(xiàn)出向爐內(nèi)凸起，每段冷卻壁分中間往爐內(nèi)凸翹和進出口水管端部往爐內(nèi)凸翹兩種情況:一是中間往爐內(nèi)翹時，冷卻壁中間先磨損，水通道磨損漏水后，表明此冷卻壁即損壞。二是進出水管端部向爐內(nèi)凸出嚴重時，還會剪斷或拉斷水管，拉斷水管則多在焊口處，剪斷水管的部位則多在爐皮開孔處，這時是先漏水即損壞，壁體先斷水后磨損或熔蝕。銅冷卻壁損壞后，則往爐內(nèi)大量漏水(一般每根水管水流量25t/h左右)，不迅速采取措施，則影響高爐順行或燃料消耗大幅度升高。有座3200m3高爐生產(chǎn)7年后，從高爐拆下來的損壞銅冷卻壁統(tǒng)計，主要壞在冷卻壁進出口水管上，焊口開裂和剪斷比例大致分別為70％和30％，說明多為兩端向爐內(nèi)凸翹多。

③龜裂現(xiàn)象幾乎沒看到，不像鑄鐵冷卻壁那樣基體是龜裂后演變成水管滲碳變脆而損壞的。也沒見到像銅風口前端那種掉塊損壞和熔成小洞而損壞的現(xiàn)象。

④制造焊接質(zhì)量不佳損壞，多出現(xiàn)在開爐不久更換下來的銅冷卻壁難于辨別是焊接不好還是受拉伸后焊口開裂。

⑤對一些學者提出的氫害是造成銅冷卻壁損環(huán)的論點，調(diào)查中未看到氫害的現(xiàn)象。

基于上述討論，對銅冷卻壁的改進，筆者提出如下建議:

(1)磨損與爐腹和爐身角有關(guān)系。銅冷卻壁在各高爐內(nèi)經(jīng)受的各種治煉條件及侵蝕基本類同，渣皮掉落與生成同時存在，掉落與生成頻率、周期各爐各異，渣皮保護銅冷卻壁原理也類同，但各高爐損壞現(xiàn)象相差甚大。如沙鋼3座2500m3和5800m3高爐，管理與作業(yè)團隊一樣，原燃料條件也相同，但銅冷卻壁的使用效果卻有明顯的差異，也就間接說明，與生產(chǎn)操作無關(guān)，也與制造廠家關(guān)系不大。

筆者認為磨損與爐腹角和爐身角有關(guān)系。眾所周知的是:爐腹角太大，則爐腹處不易掛渣，風口回旋區(qū)往上氣流分布也受影響;而爐身角太小，爐身邊沿煤氣流不易控制，易出管道氣流。冷卻壁不易掛渣和邊沿氣流過盛，都加速銅冷卻壁磨損。沙鋼3座2500m3高爐的爐腹角72°多，而5800m3高爐比其大2°多。國外高爐的沒有像我國高爐過于矮胖，爐腹角趨向縮小，兩種角度組成一個合理搭配，隨著入爐品位提高，噸鐵渣量減少，爐缸直徑也在變小。

(2)銅冷卻壁也不應設(shè)計得太長。銅冷卻壁使用雖有十幾年的實踐，防止彎曲變形及損壞仍未掌握，有的高爐利用中修機會將2段3.0m長的冷卻壁換成3段2.0m長。鞍鋼計算了部分冷卻壁在不同熱負荷和熱面溫度下的撓度變形量，熱負荷在

180W/m2時其撓度變形量達到10％，且隨著熱負荷和溫度升高變形量還在增大。因此，銅冷卻壁也不能設(shè)計得過長，建議2.0m左右。且上下兩段間的縫隙應比鑄鐵壁縫隙留得更大一些，銅的延伸率大于鑄鐵。

(3)安裝技巧。銅冷卻壁在爐內(nèi)變形，即往爐內(nèi)翹，說明冷卻壁受熱變形沒有上下移動空間，或說沒有自由度。銅的特點是導熱性能好和延伸率大，但不抗磨，除不能把冷卻壁制造得太長外，安裝技巧也至關(guān)重要。沙鋼2500m3高爐銅冷卻壁的安裝吊掛形式，保留了德國原高爐的定位和吊掛固定形式，應很好地借鑒。現(xiàn)在這種每塊冷卻壁不論多長，中間一個焊在爐殼上的定位點和4個固定螺栓來吊掛冷卻壁的方式應當改進，應給銅冷卻壁受熱變形后留點延伸空間，即4個固定點的爐殼開孔應當是上下為長軸的橢園孔，煤氣密封頭適當加大，冷卻壁受熱延伸后能有一定的自由度，防止內(nèi)翹，讓其上下一定的延伸空間。鑄鐵冷卻壁的滑動、浮動、固定三點式吊掛的思路值得借鑒。

(4)足夠的冷卻比表面積和水流速度。銅冷卻壁安裝部位是整個高爐熱負荷最高的部位，利用銅的導熱能力遠大于鑄鐵(相差約10倍)來加強冷卻、在壁體上易形成渣皮，問題是爐內(nèi)熱面?zhèn)鱽淼臒崃恳杆賯鹘o冷卻水，壁體的溫度才能低，那么與水量、水速、冷卻壁冷卻比表面積就相關(guān)了。如同樣管間距210mm的銅冷卻壁，采用圓孔與橢圓孔的通道相差甚大，如當前50mm圓孔通道面積是30mmx85mm橢圓孔的通道面積98％，但冷卻壁冷卻比表面積比分別為0.748和1.945，相差2.6倍，相同水速的條件下，比表面積越大者壁體溫度越低，也越易形成渣皮，風口的冷卻水量和水速遠大于冷卻壁，這是值得討論的，沙鋼2500m3高爐銅冷卻壁的水速大于其他鋼企水速的50％。

(5)提高冷卻壁壁體與其鑲嵌耐材的結(jié)合強度。開爐后冷卻壁上的耐材在冷卻壁上存留時間越長，冷卻壁受磨損便越晚，壽命就越長。這就有一個耐火材料與壁體黏結(jié)強度和導熱能力相匹配的問題。目前銅冷卻壁上的燕尾槽30～40mm太淺，

(僅是鑄鐵冷卻壁的1/2)，又只能采用冷鑲磚，黏結(jié)強度也不會很高，因此加強鑲磚的結(jié)合強度或噴涂料時采用錨固釘掛網(wǎng)再噴涂等措施會更佳。銅冷卻壁上所鑲耐火材料，炭磚、碳化硅磚、鋁炭磚、碳復合磚、高鋁磚、高導熱噴涂料等，其導熱系數(shù)常溫下和高溫下是不同的，掛渣能力也不同，應科學選取。

7  結(jié)語

筆者結(jié)合鞍鋼高爐改造與建設(shè)的實踐，參與國內(nèi)一些高爐事故分析與學習，針對近年來我國高爐出現(xiàn)的，開爐后不久爐缸炭磚溫度升高，爐缸燒穿事故頻繁，銅冷卻壁壽命不長等現(xiàn)象，提出了結(jié)構(gòu)上的些共性問題，供煉鐵同仁討論參考。特別是生產(chǎn)線的煉鐵工作者，不能只注重操作，也應關(guān)注高爐的設(shè)計建設(shè)。煉鐵生產(chǎn)企業(yè)是創(chuàng)新的主體，要優(yōu)化和選擇好設(shè)計建設(shè)，減少高爐先天不足，努力建設(shè)出批經(jīng)得起考驗的高效長壽現(xiàn)代化高爐，組建出中國長壽高爐的“標準”爐型，扭轉(zhuǎn)長期疲于護爐和擔心燒穿的局面。