摘要  由于受爐身冷卻壁大量破損、鐵口區(qū)域碳磚嚴(yán)重侵蝕、熱風(fēng)圍管掉磚及爐底封板上翹等因素的影響，7號(hào)高爐進(jìn)入爐役后期。通過(guò)優(yōu)化操作制度、合理控制冶煉強(qiáng)度、嚴(yán)抓鐵口維護(hù)、強(qiáng)化爐役后期護(hù)爐管理及加強(qiáng)原燃料管理等措施后，達(dá)到高爐安全生產(chǎn)，確保順利平穩(wěn)過(guò)度至安全停爐。

關(guān)鍵詞  爐役后期 護(hù)爐 管理 措施 安全

酒鋼7號(hào)高爐有效容積1800m3，三鐵口，貯鐵式主溝，28個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，不設(shè)渣口。爐底采用超高導(dǎo)石墨炭磚、微孔炭磚、超微孔炭磚及剛玉莫萊石陶瓷杯技術(shù)，爐缸壁在陶瓷杯外側(cè)采用環(huán)砌大炭塊。爐底、爐缸交界處即“象腳狀”異常侵蝕區(qū)為高導(dǎo)熱、抗鐵水滲透性好的超微孔炭磚，超微孔炭磚上部砌筑微孔炭磚至風(fēng)口組合磚下部。高爐爐體采用軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)，軟水系統(tǒng)具有自動(dòng)排氣、自動(dòng)穩(wěn)壓、自動(dòng)檢測(cè)和自動(dòng)補(bǔ)水功能。采用全冷卻壁方案,從爐底到爐喉鋼磚下沿共設(shè) 15 段冷卻壁。第 1-4 段冷卻壁材質(zhì)為灰口鑄鐵（HT150） ，其中鐵口兩側(cè)設(shè)置兩塊銅冷卻壁，第 5 段為球墨鑄鐵冷卻壁，第 6-8 段為銅冷卻壁，其余各段均為球墨鑄鐵冷卻壁(QT400-18)。

自2011年3月6日開(kāi)爐以來(lái)，已經(jīng)連續(xù)生產(chǎn)5年之久。在酒鋼原燃料“高堿、高鋅、高硫、高灰份”的原燃料條件下，7號(hào)高爐自開(kāi)爐達(dá)產(chǎn)以來(lái)，長(zhǎng)期保持穩(wěn)定、順行、高產(chǎn)，年利用系數(shù)達(dá)到2.08 t/( m3·d)以上水平，燃料比達(dá)到546kg/t。從2013年開(kāi)始，高爐提前進(jìn)入爐役中后期，爐身冷卻水管加速破損，熱風(fēng)圍管掉磚，南鐵口區(qū)域電偶溫度異常升高，爐底封板上翹，爐缸水溫差出現(xiàn)突升的異?，F(xiàn)象。隨著高爐爐體狀況的日趨惡化，陸續(xù)開(kāi)展了各項(xiàng)護(hù)爐工作，如:均衡生產(chǎn)(穩(wěn)定高爐日產(chǎn)量，適當(dāng)控制總產(chǎn)能)、高爐配加釩鈦料護(hù)爐、高爐停止富氧、制定預(yù)防爐缸（爐皮）燒穿應(yīng)急處置預(yù)案、增設(shè)鐵口區(qū)域熱電偶及爐身（熱風(fēng)圍管、主管）貼片熱電偶、成立鐵口維護(hù)攻關(guān)小組、炮泥全改高強(qiáng)度質(zhì)量穩(wěn)定的外購(gòu)泥、爐缸水溫差及熱流強(qiáng)度自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)、提前檢修周期（由計(jì)劃6個(gè)月調(diào)整為4個(gè)月）、通過(guò)冷卻水管穿管修復(fù)和安裝微冷+硬質(zhì)壓入造襯+鋪設(shè)銅冷卻管及爐缸（爐身）灌漿、每月開(kāi)展高爐系統(tǒng)評(píng)價(jià)、作業(yè)區(qū)內(nèi)部每周開(kāi)展一次護(hù)爐專題會(huì)議、爐況調(diào)劑采用適當(dāng)抑制邊緣開(kāi)放中心的裝料制度以及適宜的下部送風(fēng)制度等等措施，以順利延續(xù)至安全停爐。至目前取得很好效果，取得了較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。

1  7號(hào)高爐爐體運(yùn)行狀況

1.1爐身冷卻壁運(yùn)行情況

1.1.1 冷卻水管破損狀況

7號(hào)高爐5段冷卻水管破損率為51.8%、8段45.2%、9段99.1%、10段45.1%，9段背部蛇形管破損61.9%,其中8段10-13#、26#冷卻壁母體全部燒損，9段背部蛇形管破損部位冷卻壁母體燒損。如圖1所示，7號(hào)高爐冷卻壁破損趨勢(shì)。

1.1.2爐皮溫度、開(kāi)裂狀況

7號(hào)高爐爐身冷卻水管破損嚴(yán)重，且局部水管破損殆盡，雖然利用歷次檢修機(jī)會(huì)進(jìn)行微冷+硬質(zhì)壓入造襯的方式進(jìn)行維護(hù)，但仍不能滿足爐體熱負(fù)荷的要求，造襯爐皮受熱應(yīng)力影響而發(fā)生開(kāi)裂現(xiàn)象；另外，受爐況順行因素影響，高爐滑尺、難行、懸料及頻繁長(zhǎng)時(shí)間的檢修，爐皮處于冷熱頻繁交替的環(huán)境下，應(yīng)力變化顯著，導(dǎo)致?tīng)t皮頻頻開(kāi)裂而泄漏煤氣，尤其多次進(jìn)行補(bǔ)焊的區(qū)域開(kāi)裂尤為明顯，局部爐皮開(kāi)裂達(dá)到1500mm以上；爐身冷卻嚴(yán)重不足，局部因受熱應(yīng)力變化而發(fā)生“鼓包”現(xiàn)象，局部爐皮溫度達(dá)到300℃左右，僅靠爐皮打水進(jìn)行爐體維護(hù)，高爐爐身自上而下處于“沐浴”當(dāng)中，生產(chǎn)條件尤為艱難，為高爐生產(chǎn)埋下了嚴(yán)重的安全隱患。

1.1.3 熱風(fēng)圍管狀況

自2012年1月開(kāi)始，7號(hào)高爐熱風(fēng)圍管出現(xiàn)掉磚現(xiàn)象，掉出的耐火磚進(jìn)入送風(fēng)裝置內(nèi)部，阻礙高爐送風(fēng)，嚴(yán)重時(shí)致使該送風(fēng)裝置停止供風(fēng)，極易造成該送風(fēng)裝置燒出的嚴(yán)重事故。雖然進(jìn)行多次休風(fēng)取磚的窘?jīng)r，不能從根本上消除掉磚現(xiàn)象。廠部及作業(yè)區(qū)管理技術(shù)人員多次針對(duì)掉磚情況進(jìn)行研討及論證，最終確定熱風(fēng)圍管采用吊模澆筑+硬質(zhì)壓入造襯的方式進(jìn)行處置，并在熱風(fēng)圍管、主管安裝貼片熱電偶進(jìn)行監(jiān)測(cè)，雖然取得了一定效果，但仍不能從根本上消除掉磚現(xiàn)象，熱風(fēng)圍管掉磚長(zhǎng)期以來(lái)一直是7號(hào)高爐安全生產(chǎn)的癥結(jié)之一。

1.2  7號(hào)高爐爐缸現(xiàn)狀

1.2.1 鐵口區(qū)域熱電偶溫度變化情況

2013年7月北鐵口東、西兩側(cè)電偶溫度最高達(dá)到469℃、323℃，通過(guò)徑向單點(diǎn)電偶溫度計(jì)算，北鐵口東側(cè)區(qū)域剩余炭磚厚度為690mm，通過(guò)強(qiáng)化護(hù)爐，北鐵口電偶溫度得到控制。至2016年4月份目前北1溫度穩(wěn)定在260℃左右、北2點(diǎn)溫度在255℃，南3溫度穩(wěn)定在161℃左右、南4點(diǎn)溫度在216℃，西5溫度穩(wěn)定在190℃左右、西6點(diǎn)溫度在209℃。如圖2所示，7號(hào)高爐2014年11月至2016年4月鐵口電偶溫度情況。

1.2.2  爐缸2段電偶溫度變化情況

2015年11月下旬至2016年3月?tīng)t缸2段下部標(biāo)高7905mm部位電偶溫度呈上升趨勢(shì)，南鐵口下部17#-18#冷卻壁之間電偶溫度上升幅度較大，3月15日最高溫度達(dá)到452℃炭磚殘厚為642mm，設(shè)計(jì)碳磚厚度1535mm，碳磚侵蝕893mm，象腳侵蝕嚴(yán)重。北鐵口東側(cè)下部2段1#～2#冷卻壁之間電偶溫度為297℃，炭磚殘厚為1020mm，其余部位炭磚殘厚均在1150mm以上。2016年4月份鐵口區(qū)域電偶溫度基本保持穩(wěn)定，北鐵口區(qū)域電偶溫度為333℃、231℃，西、南鐵口區(qū)域電偶溫度在220℃以下，南鐵口區(qū)域電偶溫度為435℃、296℃。如圖3所示，7號(hào)高爐2014年11月至2016年4月?tīng)t缸標(biāo)高7905mm鐵口電偶溫度情況。

1.2.3 爐底封板開(kāi)裂

7號(hào)高爐提前進(jìn)入爐役后期后，爐基封板出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象，封板開(kāi)裂達(dá)到20mm以上,導(dǎo)致1段水管經(jīng)常出現(xiàn)拉裂現(xiàn)象，通過(guò)滿環(huán)焊接 “L”型加強(qiáng)筋板進(jìn)行緊固，但仍存在“L”型加強(qiáng)筋板變形或開(kāi)裂的現(xiàn)象，爐底封板出現(xiàn)開(kāi)裂的現(xiàn)象，仍是一件不容藐視的事情。查找資料爐底磚襯正常的膨脹和熱應(yīng)力，不會(huì)引起高爐爐底封板發(fā)生較為嚴(yán)重的上翹和開(kāi)裂，而堿金屬、鋅等有害元素在爐內(nèi)大量富集和積累，對(duì)磚襯的滲透侵蝕和化學(xué)侵蝕會(huì)導(dǎo)致磚襯的異常膨脹，當(dāng)磚襯產(chǎn)生較大的異常膨脹，就會(huì)引起在風(fēng)口組合磚位置產(chǎn)生較大向上的壓力，最終導(dǎo)致?tīng)t底密封板開(kāi)裂。酒鋼原燃料處于“高堿、高鋅、高硫、高灰分”的境況，是造成爐底封板開(kāi)裂的直接原因。

2 護(hù)爐操作措施

2.1優(yōu)化操作制度

只有選擇好合理的操作制度才能維持順行，充分發(fā)揮各種調(diào)節(jié)手段的作用。7號(hào)高爐爐役后期護(hù)爐首先從優(yōu)化操作制度入手。

(1)穩(wěn)定的熱制度和合理的造渣制度。

爐渣成分選擇不合理，且經(jīng)常波動(dòng)，熱制度不穩(wěn)定，生產(chǎn)中經(jīng)常出現(xiàn)渣皮脫落，造成高爐中下部爐墻熱負(fù)荷頻繁波動(dòng)，給爐缸帶來(lái)熱量透支，爐溫急劇下降，不但生鐵質(zhì)量不合格，極易造成爐況失常。沒(méi)有穩(wěn)定的熱制度和合理的造渣制度，渣鐵流動(dòng)性就不好，使料柱的透氣透液性變差，不利于渣鐵的順利排放，容易造成憋風(fēng)。這些都會(huì)影響爐型的維護(hù)，導(dǎo)致煤氣流分布紊亂，致使冷卻壁損壞。為了改善渣鐵流動(dòng)性，7號(hào)高爐護(hù)爐采取了以下措施。

①穩(wěn)定充足的爐溫。評(píng)價(jià)熱制度的主要參數(shù)是化學(xué)熱、鐵水物理熱。在日常操作過(guò)程中注重控制爐溫的穩(wěn)定率，操作方針規(guī)定爐溫控制范圍是0.65 % -0.85%，并嚴(yán)格四班操作，確保一定的爐溫穩(wěn)定率。爐溫波動(dòng)過(guò)大不僅會(huì)引起風(fēng)量的波動(dòng)，更不利于爐況的穩(wěn)定順行，而且造成軟熔帶上下移動(dòng)，導(dǎo)致渣皮頻繁脫落。爐溫控制上，在保證鐵水溫度大于1490℃的前提下，取控制下限，避免出現(xiàn)高爐溫現(xiàn)象，影響渣鐵流動(dòng)性，造成高爐難行、懸料。長(zhǎng)時(shí)間的低爐溫，易使得熱制度失常，爐身溫度大幅降低，高爐熱負(fù)荷降低，高爐面臨爐型異常、爐況失常的危險(xiǎn)，嚴(yán)禁長(zhǎng)期連續(xù)低爐溫(連續(xù)2次爐溫低于下限)。

②合適的爐渣堿度，爐渣堿度控制在1.04~1.08，[S]控制在0.025%~0.045%。偏離此范圍應(yīng)及時(shí)調(diào)整R，確保渣鐵流動(dòng)性。造渣制度隨爐況的需要隨時(shí)進(jìn)行調(diào)整，既保證了生鐵質(zhì)量又有利于活躍爐缸。

(2)下部送風(fēng)制度的優(yōu)化。

隨著鋼鐵市場(chǎng)利潤(rùn)微薄的大環(huán)境下，高爐不得不進(jìn)行低成本冶煉路線，2012年以來(lái)7號(hào)高爐入爐品位逐年呈現(xiàn)下降趨勢(shì)55.1%↘54.3%↘53.7%↘53.3%↘51.4%，高爐渣量持續(xù)大幅度上升。爐況調(diào)劑難度日趨增大，調(diào)整風(fēng)口布局，縮小風(fēng)口進(jìn)風(fēng)面積，勢(shì)在必行，同時(shí)也是護(hù)爐的需要，在冷卻壁損壞嚴(yán)重的地方改用長(zhǎng)風(fēng)口。鑒于7號(hào)高爐風(fēng)口過(guò)長(zhǎng)造成風(fēng)口破損加劇，7號(hào)高爐從2014年8月開(kāi)始，利用檢修機(jī)會(huì)逐步將長(zhǎng)風(fēng)口調(diào)整為長(zhǎng)度為580mm的風(fēng)口，風(fēng)口破損數(shù)量由2014年4-8月份的5-10個(gè)逐步下降至4個(gè)左右，風(fēng)口長(zhǎng)度調(diào)整后，對(duì)規(guī)整下部初始?xì)饬?，抑制風(fēng)口破損有較為明顯效果。目前在鐵口及8段冷卻壁破損嚴(yán)重部位下部安裝620mm的長(zhǎng)風(fēng)口及對(duì)風(fēng)口加套的方式，起到抑制局部區(qū)域氣流的作用。從2014年上半年最大進(jìn)風(fēng)面積0.3479m2逐步縮小至目前0.3282m2，適當(dāng)縮小進(jìn)風(fēng)面積，保持風(fēng)速在225~235m/s，在保持爐缸均勻的同時(shí)有效地增強(qiáng)爐缸中心氣流。以提高風(fēng)速，保持足夠的鼓風(fēng)動(dòng)能，調(diào)整后渣皮迅速穩(wěn)定，效果明顯，高爐爐況穩(wěn)定性增強(qiáng)。由于鐵口區(qū)域侵蝕逐步加重，在鐵口上方將風(fēng)口調(diào)整為120mm*620mm的風(fēng)口，目前高爐南、北鐵口已經(jīng)投用了4個(gè)風(fēng)口。利用高爐臨時(shí)休風(fēng)及檢修機(jī)會(huì)逐步調(diào)整進(jìn)風(fēng)面積這些措施的采取，使初始煤氣流分布更加合理，不僅有利于順行，而且可以活躍爐缸，有利于爐缸初始煤氣最大限度向中心滲透，以有利于提高爐缸死焦堆的透氣透液性，穩(wěn)定邊緣氣流和中心煤氣流，渣皮穩(wěn)定，使?fàn)t缸工作均勻活躍，減少了冷卻壁損壞。

(3)裝料制度。

裝料制度的主要作用是針對(duì)爐缸初始煤氣的分布狀態(tài)，控制中心與邊緣煤氣的流速，使煤氣流分布合理，維持爐況穩(wěn)定順行，保護(hù)冷卻壁延長(zhǎng)高爐壽命。配合下部風(fēng)口加長(zhǎng)、進(jìn)風(fēng)面積縮小的送風(fēng)制度，相應(yīng)調(diào)整上部裝料制度，抑制邊緣氣流，開(kāi)放中心氣流，使煤氣流分布更加穩(wěn)定、合理。7號(hào)高爐結(jié)合自身的特點(diǎn)，通過(guò)燒結(jié)礦分級(jí)人爐，控制邊緣氣流，對(duì)布料制度做了以下調(diào)整:

從2014年11月底開(kāi)始燒結(jié)礦分級(jí)入爐，將6~15mm小粒度燒結(jié)礦布在邊緣，抑制邊緣效果明顯，這樣既提高煤氣利用，以提高爐缸熱量，活躍爐缸，同時(shí)穩(wěn)定了邊緣氣流，減少了渣皮脫落次數(shù)，燒壞風(fēng)口。

采用焦炭比礦石布料角度整體小0.5°（或同角）的方式來(lái)抑制邊緣氣流，礦石布在邊緣，減緩爐墻邊的煤氣上升流速，使邊緣氣流控制更加穩(wěn)定，減少冷卻壁損壞。

縮小最大和最小布礦布焦角度，改變以往的大角度差，縮小中心無(wú)礦區(qū)。從而使中心煤氣流更加集中，整體縮短布料寬度，角度差縮至6°左右，增大邊緣礦石角度差，基本上采用等角差布料，使邊緣環(huán)帶礦層變薄，中間環(huán)帶礦層增厚，降低了邊緣的礦焦比，增加了中間環(huán)帶礦焦比，使邊緣環(huán)帶透氣性變好，使邊緣大部分煤氣流沿著邊緣環(huán)帶上升，降低了爐墻邊緣的煤氣流速，也降低了爐墻邊緣的煤氣流量，從而降低了爐墻熱負(fù)荷，減少渣皮波動(dòng)。根據(jù)不同時(shí)期使用的原燃料條件變化，維持合適的中心焦角，從而維持合理的中心漏斗深度，保持中心煤氣流合理。

通過(guò)調(diào)整，煤氣流分布合理，爐況穩(wěn)定順行，在爐役后期冶煉強(qiáng)度不高的情況下，爐缸工作活躍，風(fēng)口損壞得到有效控制。渣皮基本穩(wěn)定，波動(dòng)較小，冷卻壁損壞明顯減少。因冷卻壁漏水休風(fēng)次數(shù)大幅減少，有效遏制了爐皮開(kāi)裂、燒穿現(xiàn)象，護(hù)爐效果明顯，達(dá)到了安全生產(chǎn)的目的。如圖4所示，7號(hào)高爐2014年4月至2016年4月高爐風(fēng)口破損及因風(fēng)口破損休風(fēng)情況.

2.2合理控制冶煉強(qiáng)度

采取控制冶煉強(qiáng)度是爐役后期護(hù)爐最安全有效的手段。壁體溫度及水溫差與冶煉強(qiáng)度有著很好的對(duì)應(yīng)關(guān)系，隨著冶煉強(qiáng)度的提高，壁體溫度及水溫差也隨著上升。因此，開(kāi)始特護(hù)生產(chǎn)期間，廠部要求控制冶煉強(qiáng)度生產(chǎn)， 2014年11月將氧量由12000 m3/h限制到7500m3/h，至2015年11月高爐停止富氧。于是高爐作業(yè)區(qū)根據(jù)生產(chǎn)要求適當(dāng)?shù)恼{(diào)整裝料制度，保證風(fēng)量穩(wěn)定，煤氣利用率穩(wěn)定在45.0%~46.5%，通過(guò)煤氣利用率來(lái)控制冶煉強(qiáng)度。經(jīng)過(guò)近4個(gè)月的生產(chǎn)實(shí)踐表明，控制冶煉強(qiáng)度措施減少了冷卻壁損壞，護(hù)爐效果明顯。

2.3強(qiáng)化爐役后期護(hù)爐管理

進(jìn)入爐役后期，7號(hào)高爐5、8、9、10段處冷卻壁損壞較為嚴(yán)重，冷卻能力不足，導(dǎo)致?tīng)t皮溫度高，隨時(shí)可能出現(xiàn)發(fā)紅隱患。針對(duì)7號(hào)高爐冷卻壁損壞較多，爐皮發(fā)紅、溫度高、冒煙、開(kāi)裂的現(xiàn)狀，7號(hào)高爐成立了特護(hù)小組，每周開(kāi)展一次護(hù)爐專題會(huì)議，每月開(kāi)展高爐系統(tǒng)評(píng)價(jià)，并制定了特護(hù)爐應(yīng)急預(yù)案和操作規(guī)定，廠部制定了《7號(hào)高爐護(hù)爐標(biāo)準(zhǔn)》，將應(yīng)急預(yù)案懸掛在主控室墻壁上。對(duì)冷卻壁設(shè)備維護(hù)做了特殊要求，對(duì)高爐生產(chǎn)提出了指導(dǎo)措施，高爐日常生產(chǎn)中嚴(yán)格按照特護(hù)爐操作規(guī)定執(zhí)行，定期對(duì)職工進(jìn)行特護(hù)培訓(xùn)。同時(shí)，進(jìn)一步細(xì)化了配管工和高爐值班室人員對(duì)冷卻設(shè)備的點(diǎn)檢和維護(hù)工作，要求值班室人員與配管工聯(lián)動(dòng)互保，到風(fēng)口平臺(tái)一起看風(fēng)口、測(cè)溫，每lh檢查l次打水情況和測(cè)溫。檢查爐身打水是否均勻，爐皮是否發(fā)紅，爐缸運(yùn)行以及爐缸的排水、爐基排水溝是否通暢，做好檢查記錄，共同簽字認(rèn)可。配管工定期疏通爐皮打水管道，密切關(guān)注水溫差、爐皮打水量及水壓等。一旦有異常情況，及時(shí)匯報(bào)并處理，防止事故發(fā)生，一旦爐內(nèi)有渣皮脫落，及時(shí)通知配管工檢查渣皮脫落部位的爐皮情況；爐皮出現(xiàn)冒煙、冒火星的情況時(shí)，配管工及時(shí)匯報(bào)工長(zhǎng)進(jìn)行減風(fēng)控制。將鐵口區(qū)域熱電偶溫度納入交接班管理，電偶溫度上升5℃，必須組織分析并匯報(bào)作業(yè)區(qū)領(lǐng)導(dǎo)。充分合理利用每次高爐檢修機(jī)會(huì)，根據(jù)爐體狀況提前制定高爐檢修方案，并不斷進(jìn)行補(bǔ)充、完善，利用檢修機(jī)會(huì)對(duì)破損水管進(jìn)行穿管、破損嚴(yán)重的冷卻壁區(qū)域安全微冷+鋪設(shè)銅冷卻管+硬質(zhì)壓入造襯、熱風(fēng)圍管（主管）吊模澆筑、爐身及熱風(fēng)圍管（主管）安裝貼片熱電偶、鐵口通道壓力灌漿、爐底封板滿焊+灌漿等等措施，確保高爐安全生產(chǎn)平穩(wěn)過(guò)度至停爐。

2.4合理的出鐵制度及鐵口維護(hù)

爐前工作沒(méi)抓好，渣鐵沒(méi)有及時(shí)出凈，必然造成憋風(fēng)，影響煤氣流合理分布和爐況的穩(wěn)定與順行。針對(duì)7號(hào)高爐爐缸工作狀況，特護(hù)主要做好以下工作:

①合理組織出鐵。每天15次鐵，機(jī)動(dòng)出鐵，在南鐵口電偶溫度持續(xù)上升時(shí)，停止南場(chǎng)出鐵，由西、北鐵口輪流出鐵；南鐵口電偶溫度高位運(yùn)行且穩(wěn)定時(shí)，南、北、西鐵口交替出鐵，均勻出鐵，間隔時(shí)間15 min以內(nèi)，沒(méi)有特殊情況不能單場(chǎng)連續(xù)出鐵。爐前工作提前準(zhǔn)備，確保出凈渣鐵。

②維護(hù)好鐵口，使鐵口深度控制在3.3~3.5m之間。加強(qiáng)對(duì)鐵口泥套和液壓炮的檢查和維護(hù)，使其處于正常工作狀態(tài)，防止鐵口過(guò)深、過(guò)淺、跑泥或大噴堵口等情況的發(fā)生。

③緊密聯(lián)系水渣。高爐入爐品位降低后，渣量大幅度增加，水渣設(shè)備常處于滿負(fù)荷工作狀態(tài)，在渣鐵流異常增大時(shí)，水渣系統(tǒng)不能滿足高爐生產(chǎn)要求，渣鐵難以出凈，容易憋風(fēng)。這就要求加強(qiáng)對(duì)水渣系統(tǒng)的管理，對(duì)冷凝塔、轉(zhuǎn)鼓、運(yùn)渣皮帶多檢查、多清理、多維護(hù)；同時(shí)，加強(qiáng)與水渣配套單位的聯(lián)系，使供水系統(tǒng)與水渣運(yùn)輸系統(tǒng)與高爐生產(chǎn)配合好；在渣量過(guò)大時(shí)，水渣系統(tǒng)不能滿足生產(chǎn)需求時(shí)，必須下渣分流走干渣，以免渣量過(guò)大壓死轉(zhuǎn)鼓和皮帶。通過(guò)以上措施，有效地保證了高爐的渣鐵排放。

2.5加強(qiáng)原燃料管理

爐役后期對(duì)原燃料要求更高，只有好的、穩(wěn)定的原料條件才能保證高爐穩(wěn)定順行，延長(zhǎng)高爐一代爐齡?！胺€(wěn)定才是最大的降本”，殘酷的現(xiàn)實(shí)迫使我們端正認(rèn)識(shí)。如何把質(zhì)量存在缺陷的原燃料消化掉，而高爐的技經(jīng)指標(biāo)又不會(huì)受到太多的影響，把低價(jià)原燃料的價(jià)格優(yōu)勢(shì)最大限度地體現(xiàn)出來(lái)，這才是在當(dāng)前高爐生產(chǎn)及煉鐵的又一重要工作。

（1）在酒鋼原燃料條件及鋼鐵市場(chǎng)低迷的大環(huán)境下，要實(shí)現(xiàn)精料和提高入爐品位的可能性很小，只能加強(qiáng)原料篩分工作。入爐原燃料粉末過(guò)多會(huì)影響高爐料柱的透氣性，不利于高爐的順行。通過(guò)采用雙層振動(dòng)棒條篩，篩分效果改善較好。此外，以不卡料為原則控制篩牙開(kāi)度，盡可能降低振動(dòng)篩上料層厚度，提高篩分效率。

（2）延伸原燃料管理，掌控原燃料變化?！爸卦谟^念的轉(zhuǎn)變”，如果一味地追求以前的燃料比可能會(huì)適得其反，造成更大的損失。轉(zhuǎn)變了觀念，正確地認(rèn)識(shí)了低價(jià)原燃料的使用原則和目的，才能找到正確的應(yīng)對(duì)方法和策略。為此以爐況順?lè)€(wěn)為中心，把保證高爐的長(zhǎng)期順?lè)€(wěn)放在第一位，做到“買(mǎi)得來(lái)，吃得進(jìn)，穩(wěn)得住”的方針，嚴(yán)格控制入爐堿負(fù)荷、鋅負(fù)荷在規(guī)定范圍內(nèi)，高爐順行穩(wěn)定不僅保證了低價(jià)礦能夠充分消化掉，低價(jià)的效益充分的發(fā)揮出來(lái)，而且還為適時(shí)的提高煤氣利用率，適當(dāng)?shù)慕档腿剂媳忍峁C(jī)會(huì)。在低成本冶煉路線的指導(dǎo)下，自主管理用料結(jié)構(gòu)，對(duì)外考察原燃料情況，提前向公司上報(bào)配料計(jì)劃，并嚴(yán)格監(jiān)督燒結(jié)、焦化、儲(chǔ)運(yùn)等相關(guān)單位對(duì)原燃料的生產(chǎn)及配送，要求準(zhǔn)確提報(bào)原燃料成份，爐況調(diào)整做到宜早動(dòng)、少動(dòng)、爭(zhēng)取主動(dòng)，確保爐況穩(wěn)定順行。

3 結(jié)語(yǔ)

7號(hào)高爐自進(jìn)入爐役后期以來(lái)，要及時(shí)根據(jù)自身爐體狀況特點(diǎn)制定適合本高爐特點(diǎn)的操作方針、措施。要安全平穩(wěn)的生產(chǎn)過(guò)度至順利停爐，還要繼續(xù)做好以下幾方面的工作:

（1）強(qiáng)化主動(dòng)護(hù)爐、優(yōu)化操作制度以及合理維護(hù)等操作技術(shù)措施，實(shí)現(xiàn)爐役后期高爐安全穩(wěn)定生產(chǎn)。

（2）適當(dāng)調(diào)整下部風(fēng)口布局，以及加強(qiáng)冷卻設(shè)備維護(hù)。合理運(yùn)用中部調(diào)劑手段和熱制度、造渣制度，長(zhǎng)期保持合理的操作爐型延長(zhǎng)高爐壽命。

（3）要保證高爐爐役后期的穩(wěn)產(chǎn)順行，精心操作，延長(zhǎng)高爐一代爐役。

（4）嚴(yán)格執(zhí)行爐役后期各項(xiàng)操作規(guī)定和標(biāo)準(zhǔn)，保持護(hù)爐成果，提高處理事故應(yīng)急能力。

（5）密切關(guān)注爐缸熱電偶溫度、爐身及熱風(fēng)圍管貼片熱電偶溫度、水溫差、熱流強(qiáng)度，發(fā)現(xiàn)異常升高果斷處理并及時(shí)匯報(bào)。