摘  要  邯鋼五號高爐自2017年10月起由于高爐布料角度異常，導致爐況一直處于失常狀態(tài)，連續(xù)的崩懸料，11月6日配合環(huán)保限產(chǎn)進行停爐扒爐，11月21日23:56送風開爐，11月24日14:15風口開全，實現(xiàn)全風作業(yè)，風機風量3950m3/min。停爐前，制訂詳細的停開爐計劃和操作制度；開爐后，按照規(guī)定和爐況變化嚴格控制操作參數(shù)，為爐前出鐵和爐內(nèi)強化冶煉創(chuàng)造便利條件。

關(guān)鍵詞  大型高爐  停爐  開爐  快速達產(chǎn)

1  停爐

五號高爐11月6日9點開始停止上料，9:45分頂溫升到350℃以上，爐頂開始打水，初期爐頂打水量40噸，氣密箱溢流水量25噸，后逐漸增加，最高使用105噸，最后一次鐵17:00開口，17:45分堵口，11月7日0:57再次開口，2:33關(guān)閉爐頂放散，增加出鐵能力，4:58鐵出凈堵口，5:43休風，風機斷風。

1.1  風、氧使用

由于高爐停爐前爐況一直波動，風口堵三個，風量一直沒有加全，停爐前風機風量使用3050m3/min，富氧量為零，根據(jù)計算降料面時間和風量使用計算料面進入爐身11:00開始減風，后根據(jù)頂溫采取定風溫減風模式，15:00后料面進入爐腰，風量減至1300 m3/min，后逐步采取定風量減風溫措施，23:00后爐料進入風口帶，富氧3000 m3/h，后逐步穩(wěn)定風量800 m3/min[1]，7日2:33分半開放風閥，關(guān)閉爐頂放散憋壓出鐵，5:43休風，風機斷風，風氧使用。

1.2  風溫、加濕的使用

由于將料面前爐況波動，已經(jīng)全焦冶煉，風溫使用水平較低，只有950℃，使用風溫調(diào)整爐溫，后逐步降低風溫使用，特別是料面降到爐腰以下后，風溫降低使用較多，維持正常的焦炭燃燒溫度，最低風溫使用700℃，風溫趨勢。

回收煤氣前期可加濕平衡理燃，理論燃燒溫度小于 2300℃，減少風口破損，13:00后料線降到爐身下部，煤氣H2含量升高到3.5%以上，停止加濕，關(guān)閉加濕手動閥，只有大氣濕度8g/ m3，加濕趨勢。

1.3  頂壓、煤氣成分變化

 從9:30開始，到第二天凌晨1:30，在降料面的過程中分別出現(xiàn)過兩次較大的爆震，21:59爆震一次，頂壓從38KPa漲到52KPa，22:46爆震一次，頂壓42KPa到56KPa。其他都是小的爆震，頂壓波動不大，頂壓變化趨勢。

降料面過程中，前期CO2含量下降較快，最低降到2.34%，之后稍有增加；CO含量呈先漲后降的趨勢，煤氣利用率是先下降后增長的趨勢。

1.4  出鐵安排

降料面前期按正常時間出鐵，見風堵口，切煤氣到降料面結(jié)束之前區(qū)間不出鐵[2]；降料面至爐腰上，風機風量累計90萬m3，鐵量大于550t時，停止出鐵，核算爐內(nèi)存留鐵量剩余150t，有利于爐缸死焦上移，增加爐缸焦炭的燃燒量，減少扒爐的工作量。

2  開爐前準備工作

（1）高爐本體烘爐階段。用混風閥和冷風閥配合調(diào)節(jié)風溫，自然送風1小時，恒溫100℃，然后以25℃/h的速率升溫至450℃，最后保持450℃恒溫9h，控制參數(shù)基本包括：爐頂頂溫≤320℃；氣密箱溫度＜50℃；烘爐前期參考風量3000m3/min；爐頂壓力≤12kpa以控制噪音為主；風溫波動≤10℃。

（2）高爐試壓檢漏。以爐頂壓力為準，最高檢漏壓力210KPa，控制加風和頂壓提升速度，頂壓每提升50 KPa，穩(wěn)定2分鐘無異常后再繼續(xù)升壓。充壓范圍起始于放風閥，經(jīng)過冷風管道、混風管道、混風大閘、混風調(diào)節(jié)閥、熱風總管（熱風總管就是熱風管道混風后的部分）、熱風圍管、高爐、爐頂煤氣上升管和下降管、截止于重力除塵器。

（3）送風參數(shù)。28個風口采用25個∮120×525mm+3個∮110×525mm風口小套，總進風面積0.3113m2，送風堵8風口，進風面積0.2208m2。保持首次出鐵鐵口上方的4個風口全開，其他24個風口間隔堵風口，堵風口使用加工好的紅磚，保證堵嚴不自開，堵風口分布示意圖如圖6所示；點火送風風2000m3/min，風溫850℃，風壓80kpa；送風風口冷卻水按正常水量送水；風口銅冷卻板水量400t/h，高爐爐底冷卻水量150~200t/h；爐體冷卻軟水水量按正常水量70%控制，2500t/h左右。

3  開爐

全爐焦比3.0t / t，[Si]3.0%，堿度1.00；點火送風后的后續(xù)料焦比0.72 t / t，[Si]2.5%，堿度1.00；無異常引煤氣操作焦比減到0.65t / t，[Si]1.8%，堿度1.05[3]。前期調(diào)整負荷采用定焦批、變礦批原則，焦批13t。爐缸容積的100%的焦炭不參與造渣，計算爐渣成份時扣除[4]。凈焦段壓縮率16%；空焦段壓縮率14%；負荷料段壓縮率8%，點火后后續(xù)料按平均10%的壓縮率計算[5]；錳礦加入原則按[Mn]0.80%控制，螢石加入原則按渣中（CaF2）3%~4%控制。

3.1 強化冶煉操作措施及過程

強化冶煉過程中，開風口自出鐵鐵口的兩側(cè)依次交叉進行，不允許間隔開風口，控制開風口速度，基本原則為前期穩(wěn)、中期快、后期慢。開爐22個小時后，爐況穩(wěn)定性較好，開3#、20#風口，之后依次打開17#、6#、25#、11#、14#、28#風口，開爐64個小時后，實現(xiàn)全風口作業(yè)，風機風量達到3950m3/min。

3.2  強化冶煉過程中各參數(shù)變化情況

開爐后，高爐持續(xù)加風，但負荷料剛進入軟熔帶時，高爐開始出現(xiàn)憋風現(xiàn)象，隨著出鐵秩序的順利進行，高爐壓量關(guān)系逐漸寬松，加風也比較容易，在開爐第34小時后風機風量逐漸加到3500m3/min以上，之后由于設(shè)備原因，被迫減風，但之后高爐恢復情況較為順利，風機風量最高到達3950m3/min。

開爐42小時以后，高爐的壓量關(guān)系較為平穩(wěn)，為高爐開風口，加風創(chuàng)造有利條件，這主要得利于合理的上下部調(diào)劑，上部采用穩(wěn)定邊緣，發(fā)展中心的的裝料制度，避免懸料和管道的發(fā)生，下部主要靠調(diào)劑風氧控制料速，另外通過合理運用加濕、風溫和煤粉，保證爐溫在正常的范圍之內(nèi)。

3.3  出鐵

根據(jù)開爐后風氧量的使用情況，經(jīng)計算開爐第13個小時負荷料的渣鐵生成進入爐缸，組織開第一次鐵口，由于開爐料的合理選擇，第一次出鐵物理熱充足，渣鐵流動性好，鐵水S含量較低。

可以看出，開爐第一次鐵中Si含量3.28%，保持在較高水平，之后呈快速下降趨勢，到第2天降到0.40%以下；鐵水物理熱從開口的1427℃逐步增加到1500℃以上；爐渣堿度從開口的1.00增加到1.22，滿足高爐的正常冶煉要求。

4  結(jié)語

（1）邯鋼5#高爐站在安全、環(huán)保、快速的角度去完成停爐過程，通過控制操作參數(shù)，盡量減少降料面過程中的爆震次數(shù)和強度，實現(xiàn)順利停爐。

（2）由于操作參數(shù)和出鐵秩序的合理控制，爐缸焦炭堆積較少，再加上機械化扒爐的高效，邯鋼5#高爐在最短時間內(nèi)完成扒爐工作。適應嚴峻的環(huán)保和生產(chǎn)形勢。

（3）合理的裝料制度，為高爐進一步加風強化冶煉提供便利條件，使后續(xù)的高爐操作更加順利。

5  參考文獻

[1] 牛衛(wèi)軍,牛群. 安鋼2號高爐空料線停爐操作[J]. 煉鐵,2017(3).

[2] 郭東劍.南鋼2000m3高爐停爐實踐[J].南鋼科技與管理,2008(4).

[3] 儲濱;陳焱;唐晨.寶鋼不銹鋼2500m3高爐開爐達產(chǎn)達標實踐[J].煉鐵.2013(4)

[4] 王周勇,徐益軍. 湘鋼6號高爐開爐達產(chǎn)實踐[J]. 煉鐵.2015(6).

[5] 朱仁良,金覺生.寶鋼4號高爐開爐快速高產(chǎn)實踐[J].煉鐵.2005(S1).