摘  要  舞鋼公司煉鐵廠1260m3高爐計(jì)劃休風(fēng)100h，通過(guò)對(duì)休風(fēng)料的加入時(shí)機(jī)和操作合理控制，使高爐復(fù)風(fēng)后2天高爐爐況恢復(fù)到正常水平。本文對(duì)這次休復(fù)風(fēng)操作進(jìn)行了總結(jié)，并分析總結(jié)了通過(guò)控制適當(dāng)?shù)臓t溫、合適的爐渣堿度、適當(dāng)退礦批、加錳礦、加少量?jī)艚梗约岸嘛L(fēng)口的操作方法等，實(shí)現(xiàn)了復(fù)風(fēng)后高爐爐況的快速恢復(fù)。

關(guān)鍵詞  高爐  計(jì)劃休風(fēng)  恢復(fù)爐況  操作

Operation Practice of 100 hours Blowing-down and Reblowing at Wugang Steel’ 1260m3 BF

YANG Zengguo  LIU Hongwei

(Wuyang Iron and Steel Co.Ltd. ,Henan)

Abstract  Blowing-down was carried out because of plan overhaul at Wugang steel’ BF. By controlling the opportunity and reasonable operating system of adding the raw material, BF achieved to the normal condition after reblowing two days. This essay summarizes the blowing-down and reblowing operation, it analyzes and summarizes some methods, such as controlling the reasonable silicon content, the appropriate basicity of slag, appropriating to reduce the weight of mineral, adding the manganese ore, and adding a small amount coke and plug tuyere. BF achieve to the normal condition quickly by these methods and reasonable operating system. 

Key words  BF  blowing-down and reblowing  recover  operation

1  概況

    舞鋼高爐（1260m3）設(shè)計(jì)2個(gè)鐵口、22個(gè)風(fēng)口，采用磚壁合一的薄壁型爐襯，于2014年3月投產(chǎn)。舞鋼公司僅設(shè)有鐵鋼軋單一生產(chǎn)線，2017年2月因煉鋼轉(zhuǎn)爐檢修停爐10天，為了平衡公司的生產(chǎn)需求，高爐計(jì)劃休風(fēng)96小時(shí)，實(shí)際休風(fēng)時(shí)間99小時(shí)37分鐘（3月1日4：48至5日8：35）。高爐對(duì)此次長(zhǎng)期休風(fēng)休風(fēng)料的加入和堵風(fēng)口數(shù)量、休風(fēng)后密封等節(jié)點(diǎn)經(jīng)過(guò)了多次的討論修改，在復(fù)風(fēng)后爐況恢復(fù)較快，在恢復(fù)過(guò)程也未出現(xiàn)燒壞風(fēng)口的情況，本次長(zhǎng)期休風(fēng)整體來(lái)說(shuō)比較成功。 

2  休風(fēng)前爐況

     舞鋼高爐自2016年10月來(lái)因西南方向爐缸側(cè)壁溫度持續(xù)偏高，堵13#風(fēng)口，以21個(gè)風(fēng)口送風(fēng)。休風(fēng)前高爐爐況穩(wěn)定，風(fēng)氧和煤比水平都處于較好水平：休風(fēng)前一周平均風(fēng)量2500m3/min、富氧量1000m3/h、利用系數(shù)2.72t/（m3?d）、焦比327kg/t、煤比168kg/t、爐溫控制在0.3-0.45%、物理熱1480℃；休風(fēng)前高爐爐料結(jié)構(gòu)為：74.7%燒結(jié)礦+4.7%球團(tuán)礦+20.6%生礦，礦批35t。

3  休風(fēng)操作

3.1  操作思路

本次長(zhǎng)期休風(fēng)，以復(fù)風(fēng)后高爐盡快排出冷態(tài)渣鐵、迅速恢復(fù)爐況為核心，要求休風(fēng)前提高爐溫，保證爐缸熱量充沛，確保爐況順行；休風(fēng)料適當(dāng)減輕焦炭負(fù)荷，附加少量?jī)艚?，同時(shí)適量加入錳礦，使用球團(tuán)礦代替硅石降低堿度，減少渣量，以確保渣鐵流動(dòng)性；偏堵東出鐵場(chǎng)上方風(fēng)口，防止燒壞風(fēng)口，避免二次休風(fēng)。

3.2  休風(fēng)前準(zhǔn)備

休風(fēng)前對(duì)高爐操作方針進(jìn)行調(diào)整：[Si]控制在0.4%-0.6%，R2=1.15，物理熱1480-1500℃。配管檢查進(jìn)風(fēng)系統(tǒng)和冷卻水系統(tǒng)，對(duì)需要休風(fēng)處理的做好記錄；噴煤崗位按計(jì)劃控制磨煤量，以便騰空煤粉倉(cāng)和噴吹罐進(jìn)行檢修；上料提前控料，以騰空槽下稱量斗和上下料罐，保證振篩、皮帶上干凈；熱風(fēng)爐不限制使用煤氣量，以保證休風(fēng)前三座爐子都能燒好；每個(gè)崗位都下發(fā)了各自的檢修項(xiàng)目和安全防護(hù)措施。

3.3  休風(fēng)操作

(1)休風(fēng)料加入   

2月28日21：00焦比由380 kg/t加至420kg/t，礦批35t未變，配料結(jié)構(gòu)調(diào)整為：69.9%燒結(jié)礦+14.6%球團(tuán)礦+14.9%生礦+1.7%錳礦；23:30焦比加至500kg/t，全焦比合534kg/t；3月1日1:30附加2罐凈焦，3:10附加1罐凈焦，休風(fēng)料調(diào)整如表1所示。

（2）休風(fēng)過(guò)程

為了控制休風(fēng)時(shí)間在6:00之前，提前控制好出鐵間隔。最后一次鐵1：48開(kāi)口，于3:10見(jiàn)風(fēng)頭開(kāi)始減風(fēng)，至休風(fēng)共噴鐵口98min。為了提高頂溫以利于爐頂點(diǎn)火和避免休風(fēng)后料線過(guò)深，在出鐵來(lái)風(fēng)后開(kāi)始提前手動(dòng)放料，料線由1.4m放到0.6m后禁開(kāi)下密停止放料。高爐休風(fēng)時(shí)爐頂溫度280℃、料線約5.0m。

（3）保溫措施

在高爐休風(fēng)后立即停噴煤冷風(fēng)和爐身靜壓氮?dú)猓?h后停1臺(tái)軟水泵、高壓水降低水壓，降低冷卻水量；待爐頂點(diǎn)火后，快速卸下直吹管并封堵盲板；風(fēng)口使用有水炮泥堵死，工長(zhǎng)和配管崗位每小時(shí)檢查風(fēng)口堵泥情況，如有發(fā)紅透亮的風(fēng)口立即重新封堵，防止進(jìn)風(fēng)；爐頂使用水渣壓料面，水渣數(shù)量大約4噸。

4  復(fù)風(fēng)操作

4.1  復(fù)風(fēng)前準(zhǔn)備

高爐所有系統(tǒng)聯(lián)動(dòng)試車(chē)完畢；爐前捅開(kāi)12個(gè)風(fēng)口的堵泥（余10個(gè)風(fēng)口堵磚），上吹管前摳掉風(fēng)口前端炮泥和凝結(jié)的渣鐵見(jiàn)紅焦炭；提前2h啟動(dòng)軟水泵、風(fēng)機(jī)房啟動(dòng)風(fēng)機(jī)送風(fēng)至放風(fēng)閥；運(yùn)輸對(duì)好鐵水罐，爐前具備出鐵條件，水沖渣具備出水渣條件。

4.2  復(fù)風(fēng)操作過(guò)程

（1）送風(fēng)料制和負(fù)荷調(diào)整

3月5日8:25開(kāi)始復(fù)風(fēng)，復(fù)風(fēng)礦批32t，焦比500kg/t，每批錳礦0.6t，校核堿度1.14，布料制度仍為調(diào)整：， ，料線1.4m/1.4m。

本次休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)熱損失比較大，高爐復(fù)風(fēng)大焦比500kg/t,焦炭負(fù)荷3.06；后續(xù)隨著加風(fēng)開(kāi)風(fēng)口和出鐵，礦批逐步加至34t、減焦比至350kg/t，焦炭負(fù)荷4.22。復(fù)風(fēng)料制調(diào)整情況如表2所示。

（2）開(kāi)風(fēng)口加風(fēng)情況

送風(fēng)時(shí)堵1、3、5、6、7、10、13、15、19、21號(hào)10個(gè)風(fēng)口，以12個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，送風(fēng)面積0.1339㎡，8:45全引煤氣后風(fēng)量迅速加到1350m3/min。由于休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)，第一爐鐵物理熱偏低，高爐出鐵時(shí)間短，未下渣堵口，至13：20出鐵基本正常，高爐壓量關(guān)系基本穩(wěn)定，探尺動(dòng)作良好，逐步開(kāi)風(fēng)口加風(fēng)。先捅開(kāi)西出鐵場(chǎng)上方的15、19號(hào)風(fēng)口，加風(fēng)到1800m3/min，鼓風(fēng)動(dòng)能控制在7000KJ/s以上，15:00開(kāi)始噴煤；16:40捅開(kāi)21號(hào)風(fēng)口，后續(xù)根據(jù)爐況恢復(fù)狀況，18:05捅開(kāi)1號(hào)風(fēng)口，18:58捅開(kāi)10號(hào)風(fēng)口，加風(fēng)到2050m3/min，因鐵水罐緊張，高爐停止加風(fēng)，風(fēng)量維持不變近8h，6日4:50捅開(kāi)7號(hào)風(fēng)口；10:50捅開(kāi)5號(hào)風(fēng)口；14:27捅開(kāi)6號(hào)風(fēng)口；17:53捅開(kāi)3號(hào)風(fēng)口，除13#風(fēng)口外風(fēng)口全開(kāi)，風(fēng)量加到2450m3/min，達(dá)到休風(fēng)前的風(fēng)量水平，高爐送風(fēng)參數(shù)如表3所示：

爐前出鐵情況

考慮休風(fēng)前噴鐵口時(shí)間較長(zhǎng)，送風(fēng)后155min第1爐開(kāi)口出鐵，爐溫[Si]=1.3%，物理熱1350℃，爐渣堿度R2=1.12；因鐵口淺加之燒開(kāi)鐵口，出鐵過(guò)程中有卡鐵口現(xiàn)象，共計(jì)出鐵時(shí)間35分鐘，主溝渣液面剛開(kāi)始上漲，未下渣，期間理論鐵量240t，出鐵49t。第2爐間隔95min開(kāi)口，出鐵時(shí)間140min，爐溫[Si]=1.32％，物理熱1435℃，渣鐵流動(dòng)性較好；前3爐，物理熱均偏低，渣鐵流動(dòng)一般，第四爐已到達(dá)正常水平，恢復(fù)正常出鐵秩序。前四爐出鐵情況和出鐵參數(shù)如表4所示：

5  操作總結(jié)

5.1  休風(fēng)前堿度的調(diào)整

由于休風(fēng)焦比高，考慮到送風(fēng)后鐵水硅含高、物理熱低，如果此時(shí)堿度偏高就會(huì)嚴(yán)重影響到渣鐵的流動(dòng)性，對(duì)爐況的快速恢復(fù)不利，故休風(fēng)前料制中二元堿度控制在1.0-1.05，較正常堿度下調(diào)0.1-0.15水平。在附加凈焦時(shí)也不附帶硅石而是采取用相應(yīng)一定量的球團(tuán)代替燒結(jié)礦來(lái)調(diào)整堿度，減少渣量和熱量損失。送風(fēng)后第一爐鐵未出渣；第二爐鐵開(kāi)口來(lái)渣較早、渣鐵分離好、爐渣流動(dòng)性好，水沖渣投入使用。

5.2  休風(fēng)焦比和凈焦加入時(shí)機(jī)比較合適

休風(fēng)焦比參照了外廠長(zhǎng)期休風(fēng)和自身休風(fēng)經(jīng)驗(yàn)，確定了休風(fēng)全焦比：休風(fēng)前燃料比的基礎(chǔ)上增加10-15kg；凈焦加入的原則是第一次加入的凈焦在休風(fēng)時(shí)能夠下達(dá)至風(fēng)口、第二次加入的凈焦下達(dá)至爐腰爐腹。從送風(fēng)后出鐵和爐溫情況可以看出達(dá)到了預(yù)期的目的。

5.3  附加錳礦

料制中錳礦的加入按照爐溫0.8%、鐵中錳含量0.5-0.6%計(jì)算。錳礦在休風(fēng)前約9小時(shí)加入，休風(fēng)前爐溫0.35%時(shí)錳含量在0.4%左右的水平；送風(fēng)后爐溫1.3%時(shí)錳含量0.6%，基本符合設(shè)定的要求，保證了送風(fēng)后鐵水在爐溫較高水平下的流動(dòng)性，有利于爐況的快速恢復(fù)和提高爐缸的活躍性。

5.4  堵風(fēng)口個(gè)數(shù)

考慮到這是高爐第一次如此長(zhǎng)的休風(fēng)，加上高爐休風(fēng)時(shí)需要更換熱風(fēng)爐預(yù)熱器，休風(fēng)期間熱風(fēng)爐無(wú)法正常燒爐影響送風(fēng)時(shí)風(fēng)溫的使用加上外圍條件的限制：鑄鐵、燒結(jié)檢修進(jìn)度比高爐時(shí)間長(zhǎng)等，故此次堵風(fēng)口數(shù)目上比較保守：堵10個(gè)風(fēng)口，以12個(gè)風(fēng)口送風(fēng)。從復(fù)風(fēng)后高爐連續(xù)4爐爐溫都處于較高水平看，一方面是送風(fēng)前期擔(dān)心風(fēng)溫水平不足出現(xiàn)低爐溫情況用煤較多，另一方面也是堵風(fēng)口數(shù)目偏多。從這次休風(fēng)看，100小時(shí)的休風(fēng)，堵風(fēng)口數(shù)目在風(fēng)口總數(shù)的30-35%是比較合適的。                                                                                                                                                                        

5.5  布料制度的調(diào)整

高爐上部布料制度為： ， ，以實(shí)現(xiàn)發(fā)展中心氣流、穩(wěn)定邊緣氣流的布料方式。全焦后焦炭數(shù)量增加幅度較大，故料制調(diào)整為 ， ，避免中心過(guò)分發(fā)展；送風(fēng)后初期考慮堵風(fēng)口多風(fēng)量小，退礦批至32t，從后面的爐況發(fā)展看料制的調(diào)整時(shí)合適的，氣流保持穩(wěn)定未有較明顯的波動(dòng)。

6  結(jié)語(yǔ)

此次高爐長(zhǎng)期休風(fēng)（接近100小時(shí)）是比較成功的，復(fù)風(fēng)后2天時(shí)間內(nèi)高爐風(fēng)量和指標(biāo)基本恢復(fù)到正常的水平，得益于以下幾方面：

（1）高爐休風(fēng)前料制中焦比和堿度調(diào)整到位、凈焦數(shù)量和時(shí)機(jī)合宜；

（2）長(zhǎng)期休風(fēng)配加錳礦（或者螢石）是有必要的；

（3）堵風(fēng)口雖然數(shù)目偏多，但在后續(xù)中根據(jù)出鐵和外圍組織到位下快速開(kāi)風(fēng)口加風(fēng)，為爐況的2天恢復(fù)正常水平提供了有利的保障；

（4）休風(fēng)后采取降低高爐中壓水、高壓水的壓力和流量；每個(gè)短管封盲板，風(fēng)口堵泥并加強(qiáng)檢查；爐頂點(diǎn)著火后壓一定數(shù)量的水渣等措施，減少了爐內(nèi)的熱量損失；

（5）休風(fēng)前后對(duì)料制進(jìn)行微調(diào)，保障了氣流的穩(wěn)定分布。