摘  要  本文闡述了2300m3高爐在使用二級(jí)焦條件下所采用的原料條件、主要操作制度及取得的主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。高爐的大型化及大噴煤量要求焦炭質(zhì)量好穩(wěn)定性高，焦炭的高溫性能指標(biāo)即焦炭的反應(yīng)后強(qiáng)度指標(biāo)直接影響高爐冶煉進(jìn)程與經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。

關(guān)鍵詞  二級(jí)焦  高爐操作  CSR

Practice of operating of 2300 m3 BF based on the secondary metallurgical coke

ZangXiangyang  Sun Shoujian  Wang Enfeng  Kang Qingguo

（Minmetals Yingkou Medium Plate Co.,Ltd）

Summary  The paper contains the raw material conditions、majoy operating system and enconmic indicators when the secondary metallurgical coke is used in the 2300m3 blast-furnace. Large-scale and large PCL rate of blast furnace repuires coke quality stability. High temperature performance indexes of coke that coke strength after reaction have an effect on the blast furnace process and technical and economic indexes directly. 

Keywords  The secondary metallurgical coke; Operation of blast furnace; CSR

1  前言

焦炭在高爐冶煉中除了發(fā)熱劑、還原劑功能外,最重要的作用是料柱骨架功能，特別是對(duì)于高煤比的大型高爐,焦炭質(zhì)量不僅影響高爐上部透氣性和爐況的順行穩(wěn)定,對(duì)高爐下部和死料柱的透液性及爐缸工作也有很大影響。因每個(gè)廠的資源狀況和冶煉條件不盡相同，所在選擇焦炭質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，主要應(yīng)考慮煤炭資源條件、高爐容積、噴煤比、堿負(fù)荷等因素。要盡量做到經(jīng)濟(jì)上合理,技術(shù)上可行,既不要因原料質(zhì)量不能滿足工藝要求而影響爐況順行,又不因質(zhì)量功能過剩而增加成本影響利潤。 

五礦營鋼現(xiàn)有2300m3高爐兩座，每座高爐配置風(fēng)口30個(gè)，兩個(gè)鐵口，3座卡魯金頂燃式熱風(fēng)爐，采用PW無料鐘爐頂布料、小塊焦回收、銅冷卻壁、軟水密閉循環(huán)、NBA法水渣處理、爐內(nèi)料面監(jiān)測、煤氣在線監(jiān)測分析等技術(shù)。在設(shè)計(jì)初期，考慮到營口附近原料質(zhì)量實(shí)情，特別是焦炭資源難以達(dá)到準(zhǔn)一級(jí)焦水平，在設(shè)計(jì)高爐時(shí)采取了較矮胖的爐型，Vu/A=24.22，Hu/D=2.03。2016年下半年后通過調(diào)整高爐下部操送風(fēng)制度，上部推行平臺(tái)漏斗布料，實(shí)現(xiàn)了高產(chǎn)低耗、降本增效的目標(biāo)。

2  現(xiàn)狀

受營鋼附近煤焦資源制約，并考慮到采購成本，營鋼高爐自2016年后主要使用二級(jí)冶金焦炭，化學(xué)成本份和冷強(qiáng)度平均能達(dá)到國標(biāo)二級(jí)冶金焦要求，但高溫強(qiáng)度CSR自2016年后逐步下降明顯，目前達(dá)到58.29%。通過對(duì)本鋼、鞍鋼、承鋼、新余等兄弟單位了解，目前營鋼高爐使用焦炭CSR平均低5%左右。

3  焦炭指標(biāo)對(duì)高爐冶煉的影響

不同容積的高爐對(duì)焦炭質(zhì)量要求不一樣。大高爐焦炭質(zhì)量應(yīng)當(dāng)好于中小高爐，是因?yàn)榇蟾郀t的料柱高，爐料壓縮比比小高爐要高，對(duì)爐內(nèi)透氣透液性相對(duì)有更高要求。對(duì)于2000m3以上容積的高爐所用焦炭，國內(nèi)廠家一般要求要有焦炭熱性能的要求，如反應(yīng)后強(qiáng)度（CSR）要大于62%，反應(yīng)性指數(shù)（CRI）≤25%。

高爐使用的焦炭的質(zhì)量由化學(xué)成分、常溫物理性能和高溫?zé)釕B(tài)性能三個(gè)方面組成，對(duì)高爐煉鐵指標(biāo)影響也可從該三個(gè)方面分析。

 3.1  焦炭化學(xué)成分對(duì)高爐指標(biāo)的影響

寶鋼經(jīng)驗(yàn)表明，灰分升高1%焦比升高1.0～3.0%，硫份升高0.1%焦比升高1.0～3.0%[1]，若按照目前營鋼原料價(jià)格和高爐指標(biāo)測算，灰分升高1%影響焦炭價(jià)格約20元，硫份升高0.1%影響焦炭價(jià)格約20元。

3.2  焦炭常溫物理性能對(duì)高爐指標(biāo)的影響

焦炭常溫下的機(jī)械強(qiáng)度對(duì)高爐煉鐵指標(biāo)的影響很大，其中抗磨強(qiáng)度的影響更為明顯，在一定程度上焦炭的冷態(tài)強(qiáng)度是熱態(tài)強(qiáng)度的基礎(chǔ)。 M40升高0.1%焦比降低0.75%， M10在7.47～9.04%范圍內(nèi)每降低0.1%焦比降低1.33 Kg/t[1]，若按照目前營鋼原料價(jià)格和高爐指標(biāo)測算，M40升高1%影響焦炭價(jià)格約10元，M10降低0.1%噸焦價(jià)格影響約5元。

此外，入爐焦炭水分對(duì)高爐燃料消耗理論上不會(huì)產(chǎn)生影響，但入爐焦炭水分高造成高爐爐頂溫度低會(huì)影響煤氣除塵系統(tǒng)的正常運(yùn)行，這就制約了高爐富氧率的提高，極大的影響了高爐指標(biāo)。按照營鋼目前原料條件下，通過對(duì)濕熄焦和干熄焦水分對(duì)高爐爐頂溫度的影響測算表明，濕熄焦較干熄焦相對(duì)影響高爐1.5-2%的富氧率。

3.3  焦炭高溫冶金性能對(duì)高爐指標(biāo)的影響

盡管不同的高爐因原料、操作條件不同，對(duì)焦炭的CRI和CSR要求不會(huì)完全相同，并且CRI和CSR指標(biāo)的測定也沒有準(zhǔn)確地模擬高爐內(nèi)氣氛，但經(jīng)過塊狀帶后,焦炭開始受到碳溶反應(yīng)和高溫作用后,M40、M10的測定環(huán)境已經(jīng)完全改變，相對(duì)而講焦炭熱強(qiáng)度CSR和反應(yīng)性CRI相對(duì)更能夠代表高溫下的焦炭指標(biāo)。目前全國也已普遍接受使用CSR和CRI作為衡量焦炭高溫性能的主要指標(biāo)。不同容積高爐，對(duì)焦炭質(zhì)量要求有著明顯差別，對(duì)于小于1000m3高爐所用焦炭可以不必過分追求焦炭熱性能，但高爐大型化和提高噴煤比是在確保提高原料和燃料質(zhì)量條件下進(jìn)行的。如只注重含鐵原料質(zhì)量改善，而焦炭質(zhì)量沒有跟上，會(huì)造成高爐指標(biāo)大幅度下降。營鋼在近期因大高爐焦炭資源供應(yīng)緊張，使用部分CSR為53%的小高爐焦炭，盡管小高爐焦炭的常溫物理性能尚可，但使用后高爐出現(xiàn)風(fēng)量萎縮、塌劃料等現(xiàn)象，高爐產(chǎn)量下降燃料比上升，通過及時(shí)調(diào)整焦炭配比，停止使用低強(qiáng)度焦炭，高爐逐步轉(zhuǎn)為正常。

焦炭反應(yīng)后強(qiáng)度提高后,焦炭溶損速度減小,風(fēng)口前焦炭粒度變好，在風(fēng)口前能夠接受更高的風(fēng)速，使軟融帶透氣性、爐缸透液性提高,從而能夠改善爐況提高煤氣利用降低入爐焦比。另外，焦炭骨架作用增強(qiáng)后有利于提高噴煤比,而目前煤焦差價(jià)在600-700元左右，提高煤比降低焦比能夠明顯降低成本。

焦炭CRI降低1%焦比降低3kg，CSR升高1%焦比降低6kg[2]，在營鋼目前原燃料條件下，CRI降低1%影響焦炭價(jià)格約11元，CSR升高1%影響焦炭價(jià)格約23元。

3.4  煉焦工藝對(duì)高爐指標(biāo)的影響

遼寧地區(qū)相對(duì)山西優(yōu)質(zhì)煉焦煤缺乏，目前營鋼使用焦炭基本是濕熄焦和搗固焦炭，相對(duì)干熄焦和頂裝焦炭質(zhì)量有一定差距。

干熄焦工藝是紅焦在的惰性氣體中緩慢降溫冷卻,冷卻過程中焦炭內(nèi)部熱應(yīng)力變化小,網(wǎng)狀裂紋少,氣孔率低。濕法熄焦工藝紅焦靠打水急劇冷卻,會(huì)對(duì)焦炭內(nèi)部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力,形成網(wǎng)狀密布裂紋,造成氣孔率升高，使焦炭的耐磨性和機(jī)械強(qiáng)度都會(huì)降低。因此，相同的煉焦原料條件下，干熄焦較濕洗焦相對(duì)機(jī)械強(qiáng)度高。

搗鼓焦工藝出發(fā)點(diǎn)是在既能減少成本高的主焦煤配比條件下還能夠保證焦炭強(qiáng)度指標(biāo)。經(jīng)搗固的煤餅，密度可達(dá)950～1150kg/m3，可使焦炭M40提高3%左右，M10降低2%～4%，CSR提高1%～6%。搗鼓焦產(chǎn)生的是盲腸氣孔，密度大，在高爐內(nèi)反應(yīng)性差，使鐵礦石間接還原度降低。寶鋼和歐洲的一些高爐使用搗固焦，出現(xiàn)焦比升高、產(chǎn)量降低現(xiàn)象[3]。所以，相同指標(biāo)下的搗固焦與頂裝焦對(duì)比頂裝焦使用效果更好。

4  使用二級(jí)焦后高爐應(yīng)對(duì)措施

4.1  提高含鐵原料質(zhì)量

在現(xiàn)有原燃料條件下，通過合理配礦、厚料層燒結(jié)和熱風(fēng)燒結(jié)等技術(shù)手段提高燒結(jié)礦質(zhì)量，特別是提高強(qiáng)度和降低含粉。

對(duì)含粉較大塊礦在料場進(jìn)行提前篩分，并在槽下加強(qiáng)對(duì)篩子的監(jiān)管，完善焦篩、礦篩檢查制度，縮短焦篩、礦篩的檢查周期，每班周期性空振振動(dòng)篩，確保高爐用焦篩、礦篩完好，從而保證原燃料篩分效果。

另外，根據(jù)燒結(jié)質(zhì)量變化和高爐爐況反應(yīng)，靈活控制燒結(jié)噴灑CaCl2,控制好燒結(jié)低溫還原粉化率指標(biāo)，為改善高爐上部料柱透氣性創(chuàng)造條件。  

通過改善含鐵原料質(zhì)量，能夠在一定程度上能彌補(bǔ)因焦炭強(qiáng)度變差帶來的透氣、透液性變差問題，實(shí)際生產(chǎn)證明這是行之有效的。

4.2  上部制度調(diào)整

4.2.1  選擇合適的礦石批重

在焦炭負(fù)荷不變的情況下，礦石批重增加后，將增加焦窗厚度，可減少界面效應(yīng)，軟熔帶焦炭層氣窗將增大，可以改善高爐的透氣性、透液性，有利于改善高爐順行提高煤氣利用。營鋼在2016年之前礦批一直在74噸左右，隨著冶強(qiáng)和煤比提高，礦批重逐漸增加到84t。隨著礦批的增大，爐況也出現(xiàn)了更加穩(wěn)定的態(tài)勢，燃料比和焦比都有較明顯下降。

4.2.2  上部布料制度調(diào)整

考慮到二級(jí)焦炭質(zhì)量下降影響，高爐在上部操作制度上采取以中心加焦強(qiáng)烈發(fā)展中心氣流、 抑制邊緣氣流為主導(dǎo)方向的裝料制度，長時(shí)間內(nèi)采用“大平臺(tái)+中心加焦”的布料方式： C=35.5(2)32.5(2)29.5(2)26.5(2)23.5(2)18(3.5),O=44(3)41.5(3)38.5(2)35.5(2)32.5(2)29.5(2)26.5(2)23.5(2)21.5(1.5)29.5(0.5) ，礦焦差在4°左右，中心加焦比例在25%左右。較大比例的中心加焦是為了保證中心氣流占主導(dǎo)達(dá)到保證爐況穩(wěn)定順行的目的，而礦角差為14.5°的大平臺(tái)目的是盡可能的提高煤氣利用。使用該布料制度運(yùn)行期間高爐順行尚可，利用系數(shù)可以達(dá)到 2.50 t/（m3?d），但綜合消耗相對(duì)偏高，在 530 kg/t左右。

2016年10月后，為進(jìn)一步降低燃耗，裝料制度轉(zhuǎn)變?yōu)椤耙云脚_(tái)漏斗布料為主提高煤氣利用輔以少量中心加焦保順行“的操作思路。2016年11月份1#2300m3高爐中修完畢后首先進(jìn)行料制試驗(yàn)。裝料制度由之前中心加焦模式調(diào)整為：C42（3）39.5（3)37（3)34.5（2)31.5（2）28.5（3），O41.5（4）40（5)38.5（5）36.5（4）34（3），中心焦8（1.9t)，中心焦比例：10.5%，礦焦角差 2°左右，焦料線1.2m,礦料線1.6m ，批重84噸。通過調(diào)整布料制度， 高爐內(nèi)兩道煤氣流得以合理的分布，壁體明顯趨穩(wěn)，邊緣指數(shù)控制在0.6左右， 中心指數(shù)4.3左右，中心煤氣流溫度控制在500～600 ℃之間，水溫差長時(shí)間穩(wěn)定在 2.0 ℃以下，高爐燃料比由之前的540kg/t左右降低到510kg/t左右，取得了良好的效果。

4.3  送風(fēng)制度調(diào)整

下部煤氣流決定著高爐煤氣的初始分布，也影響著煤氣的二、三次分布。營鋼二級(jí)焦較差的CSR決定了爐缸死料柱較大，爐缸中心透氣透液性較差，這使得合理的鼓風(fēng)速度和鼓風(fēng)動(dòng)能對(duì)高爐順行的穩(wěn)定和煤氣利用的作用顯得更為重要。鼓風(fēng)動(dòng)能過小，爐缸中心不易打通，回旋區(qū)深度不夠，隨著爐腹煤氣量增加，透氣性和壓差會(huì)升高，會(huì)導(dǎo)致煤氣流難以控制使煤氣利用率下降。為了提高鼓風(fēng)動(dòng)能活躍爐缸，首先采用了增加風(fēng)口長度的辦法，風(fēng)口由長度660mm的風(fēng)口調(diào)整到700mm的長風(fēng)口，其次，送風(fēng)的風(fēng)口面積從 0.311m2逐步調(diào)整至目前的 0.285 m2，鼓風(fēng)動(dòng)能提高到150KJ。通過調(diào)整，相對(duì)之前吹透、吹活了爐缸，確保了爐缸初始煤氣流分布合理，在中心焦大幅度降低比例的情況下爐況穩(wěn)定、順行狀態(tài)良好。目前高爐爐腹煤氣量指數(shù)穩(wěn)定在62m3/(min?m2)左右，在爐況長期穩(wěn)定順行前提下實(shí)現(xiàn)了較高的冶煉強(qiáng)度。

4.4  造渣制度和熱制度調(diào)整

高爐使用二級(jí)焦強(qiáng)度變差后爐缸透液性相對(duì)變差，必須改善渣鐵流動(dòng)性才能使?fàn)t缸保持活躍穩(wěn)定。高爐爐渣堿度控制在1.20左右，MgO/Al2O3控制在0.67左右，鐵水物理熱1470℃以上，確保良好渣鐵流動(dòng)性前提下，逐步降低生鐵平均[Si]到0.27%。

高爐實(shí)施高富氧低燃料比操作后造成高爐爐頂溫度偏低，不利于排鋅，同時(shí)，低硅冶煉后爐渣堿度提高，使?fàn)t渣排堿性能降低。如要改善高爐排堿排鋅條件并保證脫硫效果，必須提高爐溫降低堿度，勢必造成燃料比上升，這對(duì)煉鐵和煉鋼的成本控制非常不利，不符合經(jīng)濟(jì)煉鐵的要求。為此，除通過控制入爐減堿負(fù)荷和鋅負(fù)荷措施外，另根據(jù)高爐堿金屬富集情況階段性進(jìn)行排堿，避免了高爐因堿鋅害長期富集造成的爐況失常。

4.5  加強(qiáng)高爐出鐵管理

①抓出鐵正點(diǎn)率，要求高爐堵口時(shí)間控制在正點(diǎn)5分鐘之內(nèi)，并將正點(diǎn)率指標(biāo)掛靠高爐工長、爐前班長的績效考核，使高爐能夠有效配合，為及時(shí)配罐提供條件。

②建立調(diào)度配罐時(shí)間評(píng)比制度，對(duì)生產(chǎn)組織好，配罐時(shí)間短的班組進(jìn)行獎(jiǎng)勵(lì)，縮短配罐時(shí)間。

③對(duì)打泥量、鐵口深度和開口大小嚴(yán)格控制，規(guī)范操作，狠抓交接班鐵口工作情況，對(duì)不合格鐵口進(jìn)行分析和交流，四班操作更加統(tǒng)一。

④加強(qiáng)炮泥質(zhì)量的控制，設(shè)立大班長專人負(fù)責(zé)制，對(duì)因?yàn)榕谀嘣蛟斐傻蔫F口問題嚴(yán)肅考核，情節(jié)嚴(yán)重的直接退貨并翻倍考核，使炮泥質(zhì)量提高。

5  效果

針對(duì)焦炭質(zhì)量下降的情況，鐵前系統(tǒng)通過不斷地解放思想尋求突破，高爐生產(chǎn)以全面強(qiáng)化管理為手段，以低硅冶煉為切入點(diǎn)，以提升高爐操作技能為保障，營鋼2300m3高爐指標(biāo)不但沒有下降，相反高爐利用系數(shù)和燃料比等關(guān)鍵指標(biāo)不斷取得進(jìn)步。進(jìn)入2017年后成功實(shí)現(xiàn)了低硅高強(qiáng)度冶煉，利用系數(shù)達(dá)到2.52，生鐵含硅0.27%，燃料比在512kg/t左右，達(dá)到了優(yōu)質(zhì)、低耗、高產(chǎn)的目標(biāo)。

6  結(jié)論

（1）二級(jí)冶金焦能夠在2300m3高爐上使用并取得良好指標(biāo)。

（2）實(shí)現(xiàn)平臺(tái)漏斗布料替代中心加焦的布料模式更加有利于降低高爐燃料比。

（3）在原料條件劣化的情況下，通過各種操作制度優(yōu)化和管理加強(qiáng)，在一定程度上能夠?qū)崿F(xiàn)指標(biāo)提升，實(shí)現(xiàn)供產(chǎn)效益最大化。

7  參考文獻(xiàn)

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